700x1600框架梁模板计算书(木胶合板)

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 5KZL6 700×1600 180 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 7.7 5.5 二、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2223当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 2 0.3 0.9 0.8 非自定义:0.22 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 500 1200 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) '1600 1000 居中 600 1 按混凝土梁梁宽均分 600 5 100 设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.69kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算

Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝0.16kN·m

σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×17/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kN R3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2方木 15.44 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 235×80 1.78 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 429350 149.33 小梁截面抵抗矩W(cm) 337.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝

max{3.56+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1.6-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，10.32+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4}=10.36kN/m q2＝

max[2.81+(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.7/2，(0.5-0.6)-0.7/2]/2×1，8.18+(0.3-0.1)×0.7/4]＝8.22kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.36×0.52，0.5×10.36×0.12]＝0.28kN·m

σ＝Mmax/W＝0.28×106/37330＝7.42N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.36×0.5，10.36×0.1]＝3.144kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.144×1000/(2×35×80)＝1.68N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.22×5004/(100×9350×1493300)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝8.22×1004/(8×9350×1493300)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.36×0.5，0.393×10.36×0.5+10.36×0.1]＝5.92kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.8kN，R2＝R4＝5.92kN，R3＝4.83kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.22×0.5，0.393×8.22×0.5+8.22×0.1]＝4.7kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.37kN，R'2＝R'4＝4.7kN，R'3＝3.82kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 125 5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.916×106/5080＝180.3N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝6.906kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.906×1000/4＝28.24N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝1.81kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.81kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3.5 15.8 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 324 5.08 λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63 1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.62/10＝0.03kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1＝46.44kN/m

2)小梁验算 q1＝

max{3.21+(0.3-0.1)×0.7/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.7/2，(0.5-0.6)-0.7/2]/4×1，9.32+(0.3-0.1)×0.7/4}=9.36kN/m 同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.67kN，R2＝16.94kN，R3＝1.67kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝

max[1.67+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.7/2)/2×0.9，16.94，1.67+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6-0.7/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝16.97kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝16970.66/(0.63×4)+0.03×106/5080＝61.73N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝18.kN≤[N]＝30kN

满足要求！