第２１卷第４期 ２０１０年８月 中原丁学院学报 Ｊ（）ＵＲＮＡＩ ＯＦ ＺＨ（）ＮＧＹＵＡＮ ＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹ ＯＦ ＴＥＣＨＮＯＩ ＯＧＹ ＶｏＩ．２１ ＮＯ．４ Ａｕｇ．，２Ｏ１Ｏ 文章编号ｌ１６７１～６９０６（２０１０）０４—０００９ ０５ Ｘ８０高钢级管线钢组织与力学性能 张小立 （中原工学院，郑州４５０００７） 摘要： 在所选用的４种Ｘ８０高钢级管线钢中，经过夏比冲击试验、拉伸试验和屈强比计算，发现其力学性能与其组织 有很好的对应性．研究结果表明，针状铁素体和细小弥散的贝氏体相结合的组织是Ｘ８０钢的理想组织形貌，该组织可以 使得材料的强度达到最高，而屈强比接近于０．８５，从而达到强韧性的很好匹配．该组织的强韧性原理类似于短纤维和颗 粒增强复合材料． 关 键 词：Ｘ８０高钢级管线钢；力学性能；显微组织 中图分类号：ＴＧ１４２．１ 文献标识码： Ａ Ｄ（）Ｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７１—６９０６．２０１０．０４．００３ 随着输气管道输送压力的不断提高，输送钢管也 相应地迅速向高性能发展．高性能钢管保证了高压输 送的安全性，使管道建设的成本大大降低．管道建成 后，管道运营的经济效益更加良好．加拿大的统计分 的增加，阻止或延迟了碳、氮化物在冷却中过早析出， 因而易于生成更加弥散的析出物．进一步提高冷却速 度，则可形成贝氏体或针状铁素体，进一步改善钢的强 韧性． 析表明，每提高一个钢级可减少建设成本７％＿ｌｊ． 提高输送压力意味着高效率，是天然气输运技术发 展的趋势，但这必须以管道型材的高韧性、高强度作为 安全性保障．这就为材料设计提出了更高的要求．目 前，钢铁作为传统材料，面临着其他材料的竞争，铝、钛 及其合金和塑料逐渐蚕食原本属于钢铁的领地．如果 钢铁不想退出竞争，就必须保持成本和价格优势，不断 有文献对Ｘ７Ｏ钢的组织与性能已作过较多的研 究 ］．本文拟对几个品牌的Ｘ８０钢的组织与力学性能 的对应性进行分析，并对Ｘ８０高钢级管线钢理想的组 织进行描述． １ 试 验 地通过改善钢材内部组织结构，来提高性能、迎接挑战． 在西气东输中，我国首次应用了Ｘ７Ｏ级钢管，这 是我国管线钢的一大进步，达到了国际水平，但是在管 型的选择、材料的组织性能、材料热加工及断裂控制等 几个方面遇到了一系列的难题，这些问题的解决对高 试验研究材料包括２个钢级：Ｘ７Ｏ和Ｘ８０，拥有不 同组织且分别购自国内外４个生产厂家，均为管线实 际使用管材，或为管线研究开发的管线钢，化学成分见 表１和表２．钢管规格：Ｘ７０为≠１ ０１ ６ ｍｍ×２１ ｍｍ， Ｘ８０为 ｌ ０１６ ｍｍ×１７．５ ｍｍ，均为ＴＭＣＰ技术生产 产品． 压油气管线的经济性和安全可靠性至关重要，也是管 线顺利建设的前提． 目前，国际上Ｘ８ｏ—Ｘ１２Ｏ管线钢，都采用控轧控 冷工艺获得优良性能．控轧钢的一个近代发展是控制 光学金相在适当的放大倍数下，有利于掌握组织 特征的全貌，另外，由于高强度管线钢往往组织细小， 光镜下不易分辨其细微特征，因而高钢级管线钢的组 织与断口分析结合扫描电镜ＳＥＭ和光学金相． 冷却．轧后引入加速冷却，使），一ａ相变温度降低，过 冷度增大，从而增大了ａ的形核率；同时由于冷却速度 收稿日期：２０１０—０８—０２ 基金项目：博士后基金项目（２００６０３９０３１９） 作者简介：张小立（１９６９一），女，甘肃威武人，高级工程师，博士 中原工学院学报 ２Ｏｌ０年第２ｌ卷 表１ Ｘ８０管线钢化学成分 金相样品直接从试验钢板上切取，金相组织观察 在ＭＥＦ４Ｍ金相显微镜及图像分析系统上进行，观察 面为平行轧向的样品正面，经粗磨、细磨、抛光和３％ 酒精腐蚀而成． 从试验钢板端部垂直于轧制方向切取冲击样坯，经 机床加工成７．５ ｍｒｎ×１０ １ＴＵＴＩ×５５ Ｉ１ＴＩＴＩ的夏氏Ｖ型缺口 冲击试样．在１０℃、０℃、一２Ｏ℃、一４０℃、一６Ｏ℃、 ８０℃６种温度条件下，分别按照ＧＢ２９７５ ８２、 ＧＢ／Ｔ２２９２９４标准规定，在ＪＢ２３００Ｂ机械式半自动冲击试 验机上进行冲击试验． 拉伸试样均采用 １２．５ ｍｍ的试样，并按 ＡＳＴＭ Ａ３７Ｏ ２。０２标准规定，在ＭＴＳ８１０—１５自动拉 伸试验机上进行． ２试验结果及分析 ２．１冲击韧性和金相组织 如图１所示，试验钢的冲击韧性随温度的降低而 减小，且在１０￣Ｃ～一４Ｏ℃区间下降趋势较小，在 ４Ｏ℃～一８Ｏ℃区间下降趋势较大． ３５ｏ ∞。 ２６０ 至 ｕ １５。 １００ ５０ ａＮ３ －８０ －７０ ｇａ０ －５０—４０－３０・２。－１０ ０ １ ０ ２０ Ｔｅｍｐｅｒａｔｔ￣ｅ／（℃） 图１ 温度对实验管线钢冲击韧性的影响 如图２所示，高钢级管线钢的金相组织是由Ｂ（以 Ｂ粒为主）＋ＰＦ＋Ｐ组成，其中Ｂ（贝氏体）、ＰＦ（多边 铁素体）、Ｐ（珠光体）均为典型的ＡＦ组织． 图２试验高钢级管线钢的金相组织（５ｏｏｘ） ２．２ ＳＥＭ组织对比 为了准确掌握各高钢级管线钢的相组织形态，进一 步对其进行了ＳＥＭ扫描电镜观察，其组织如图３所示． （ｄ）甜ｘ８ｏ 网３各高级管线钢ＳＥＭ组织观察 第４期 张小立：Ｘ８０高钢级管线钢组织与力学性能 从图３可以看出，Ｘ８０和Ｘ７０管线钢的区别在于 贝氏体相的多少，在Ｘ７０管线钢中，很明显贝氏体相 要少于Ｘ８０管线钢，且前者的分布均匀性较后者差； 另外，对于１＃和２＃Ｘ８０管线钢，铁素体形状都显示 被拉长，成细条状，呈典型的针状铁素体形貌，而３＃ Ｘ８０和４＃Ｘ８０的铁素体晶粒呈等轴多边形；在铁素 体晶内和晶粒界面处，以上高钢级管线钢都存在由 Ｍ—Ａ岛构成的贝氏体粒，所不同的是２＃Ｘ８０和４＃ Ｘ８０的贝氏体粒细小弥散，而１＃Ｘ８０和３＃Ｘ８０的贝 氏体粒较为粗大，成片状．同以上各Ｘ８０管线钢相比， ３＃Ｘ８０的贝氏体组织所占比例很高．因而由以上可 见，２＃Ｘ８０应该拥有极佳的力学性能，而３＃Ｘ８０应 该拥有较高的强度和硬度． 目前，对于不同种类的高强度钢，分别建立了“形 变诱导铁素体相变（ＤＩＦＴ）”、“驰豫析出控制相变 （ＲＰＣ）”和“针状铁素体”３种理论体系．针状铁素体管 线钢的形成过程为：低碳微合金管线钢在奥氏体再结 晶温度区间粗轧后，在奥氏体未再结晶温度Ｔ ～Ａ 的温度区间进行轧制，或进入Ａ 。以下的），＋ａ两相区 进行轧制，终轧后冷却速度控制在１Ｏ～３Ｏ℃／ｓ，终轧 温度在４００～６００℃，最终获得超细化的针状铁素体结 构．由于各厂家在生产高钢级管线钢的过程中，选择 的轧制工艺、冷却速率及最终的热处理工艺不同，致使 管线钢形成的针状铁素体晶粒度不同、含量不同［２］． 针状铁素体是低碳钢（Ｃ＜０．１５ ）典型的贝氏体 组织，由带有高位错密度的板条铁素体晶粒组成，若干 铁素体板条平行排列构成板条束，一个奥氏体晶粒可 形成很多板条束，板条界为小角度晶界，板条束界面则 为大角度晶界．针状铁素体所以具有较高的韧性，是 因为裂纹在扩展过程中不断受到彼此咬合、互相交错 分布的针状铁素体的阻碍．而弥散分布的贝氏体粒， 可以起到细晶强化和韧化的作用 ］．这是因为韧性代 表了材料抵抗变形和断裂的能力．由于晶粒细小，外 力可以由更多细小的晶粒所承受，晶粒内部和晶界附 近的应变度相差小，因而材料受力均匀，应力集中较 小，裂纹不易形成．即使产生了裂纹，由于晶粒细小， 晶界较多，而且相邻晶粒具有不同的位向，于是当塑性 变形或微裂纹由一个晶粒穿越晶界进入另一晶粒时， 塑性变形或微裂纹将在晶界处受阻．同时，一旦塑性 变形或微裂纹穿过晶界后，滑移方向或裂纹扩展方向 发生改变，必然消耗更多的能量．以上因素均促使裂 纹形成和扩展的能量提高，即表现为韧性的提高． 实际上，由位于品界的细小弥散贝氏体粒和针状 铁索体形成的高钢级管线钢组织，就相当于短纤维增 强和颗粒增强的复合材料．短纤维具有使裂纹偏转反 射的作用，而位于晶界的硬相一贝氏体粒可以使变形 中的位错钉扎，从而使强度进一步提高．关于贝氏体 粒是硬相的说法，可见图４所示高钢级管线钢中铁素 体相和贝氏体相能谱分析结果． （ａ）高钢级管线钢各相能谱采点图例 Ｉ Ｆｅ Ｍｎ ｌ ， Ｌ爪 ０ ２ ４ ６ ８ １０ ＲｏＶ （ｂ）（ａ）巾１、４、５、６点一贝氏体组织的元素能谱分析 Ｆ Ｆｅ Ｍｎ Ｉ Ｓ Ｍｎ Ａ ｋｅｖ （ｃ）（ａ）『１１ ２、３点一铁素体组织的 素能谱分析 图４ 高钢级管线钢中铁素体相和贝氏体 相元素能谱分析图示 表３所示为高钢级管线钢中各相的元素能谱分析 结果． 表３ 高钢级管线钢中各相的元素能谱分析Ｗｔ 中原工学院学报 ２０１０年第２１卷 从表３可以看到，在贝氏体中，Ｃ、Ｍｎ含量都较铁 素体中高．Ｍｎ具有降低钢液中的氧含量，消除硫的有 害影响，从而提高钢的强度和硬度的作用．Ｃ是决定 钢材性能的最主要元素，Ｃ含量高意味着其强度、硬度 增高。。 ．因而贝氏体中的高Ｃ、Ｍｎ含量使得贝氏体相 拥有较高的强度和硬度，增加组织中的贝氏体含量将 求．但在管线钢管的强度水平有了很大提高之后，较 低的屈强比要求与高强度钢管的发展产生了矛盾． 现有的技术规范中，ＡＰＩ ５Ｌ规定，冷扩径钢管屈 强比不允许超过０．９３；ＩＳ０３１８３—３规定，钢级低于 Ｘ５２的钢管屈强比不允许超过０．９０，钢级超过Ｘ５２的 钢管屈强比不允许超过０．９２．ＥＰＲＧ研究表明，在钢 使得钢材整体强度和硬度提高． ２．３ 力学性能 管承受内压变形时，环向变形存在一个极限值，该值取 决于钢管的屈强Ｉ：Ｌ Ｅ ．当屈强比升高时，环向变形极 限值下降．环向变形极限值对应于钢管拉伸试验室的 均匀伸长率． 近年来的技术规范一般按照强度级别规定屈强比 的限定值．对Ｘ６５以上的钢管屈强比的限定值，一般 不同高钢级Ｘ８０管线钢的抗拉强度和屈强比的 对比分别见表４和表５．从表４可知，抗拉强度从高到 低的顺序为２＃＞１＃＞４＃，这和显微组织的预测结 果是一致的；另外，Ｘ７０管线钢的抗拉强度最低，这和 其与上述ＸＳ０相比较有粗大的晶粒尺寸和较少的贝 都提高到０．９Ｏ～０．９２．最新的ＩＳ（）和ＤＮＶ规范都是 如此．根据国外Ｘ７ｏ管线钢管的实物质量水平，我国 西气东输管线的屈强比最大值定为ｏ．９０，其中５ 的 屈强比允许到ｏ．９２＿６］．若根据此标准，也只有１＃和 ２＃Ｘ８Ｏ钢符合要求．另外，根据２００５年３月１日实 施的Ｑ／ＣＮＰＣ１０７—２００５和Ｑ／ＣＮＰＣ１０５—２００５企业 氏体含量是一致的．而屈强比从高到低的顺序为４＃ ＞１＃＞２＃（表５）． 表４ Ｘ８０管线钢抗拉强度的比较 ＭＰａ 标准，对Ｘ８０螺旋缝埋弧焊钢管用热轧板卷技术条件 和热轧钢板技术条件，其屈强比要求为≤０．９２，根据此 标准，１＃和２＃Ｘ８０钢全部符合要求，而４＃屈强比 接近上限，并且只有部分符合要求． 文献Ｅ７］也认为当Ｘ８０管线钢中针状铁索体的比 表５不同Ｘ８０管线钢的屈强比比较 例增多时，材料将获得高的夏比冲击韧性，本文所得结 论与其是一致的．然而根据屈强比的定义来看，对于 １＃Ｘ８０钢，由于其组织的针状铁素体和细小弥散贝 氏体的形貌，使得该材料强韧性都得到了很好的匹配， 因而是高钢级管线钢质量控制和发展的趋势． ３ 结 语 管线钢管的屈强比（屈服强度与抗拉强度之比）是 钢管抵抗破裂的重要参数，它表示了材料从屈服到最 在Ｘ８０高钢级管线钢中，针状铁素体和细小弥散 后断裂过程中的变形能力Ⅲ．以往世界上各石油公司 的天然气管线钢管的技术条件对屈强比的限定值多数 在０．８５以下，根据此规范只有２＃ＸＳ０管线钢达到要 的贝氏体相结合的组织是Ｘ８０钢的理想组织形貌，该 组织可以使得材料的强度达到最高，而屈强比接近于 ０．８５，从而达到强韧性的很好匹配． 参考文献： ［１］ 霍春勇．高压天然气高强度管线钢管关键技术研究［Ｄ］．西安：西安交通大学，２００５． ［２］ 张小立．Ｘ８０高级管线钢组织图谱［Ｊ］．中原工学院学报，２Ｏ１０，２１（４）：４ ＩＯ． ［３］ 李世柳．石油化工厂用钢材性能［Ｊ］．石油化工设计，１９９７，１４（３）：５８—６６． ［４］ 霍春勇，马秋荣，袁鹏斌，等．西气东输管线钢技术条件关键技术指标研究［ｃ］／／．西气东输管道与钢管应用基础及技术研究 论文集．北京：石油工业出版社，２００４：１１． ［５］Ｓｌｏｔｅｒｄｉｊｋ Ｗ，Ｎｅｄｅｒｌａｎｄｓｅ Ｃａｓｕｎｉｅ Ｎ Ｖ．Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｔｅｎｓｉｌｅ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｎ ｔｈｅ Ｓａｆｅｔｙ ｏｆ Ｐｉｐｅｌｉｎｅｓ［ｃ］／／．ＥＰＲＧ Ａｎｎｉｖｅｒｓａｒｙ 第４期 张小立：Ｘ８０高钢级管线钢组织与力学性能 Ｍｅｅｔｉｎｇ．Ｂｒｕｓｓｅｌｓ：ＥＰＲＧ，１９９７：１０． ［６］ 王茂棠．西气东输管线用钢、钢管“技术条件”编制中的几个问题及回顾［Ｊ］．焊管，２００３，２６（２）：１—６．Ｅ７］ Ｈｉｒｏｙｕｋｉ Ｍｏｔｏｈａｓｈｉ，Ｎａｏｔｏ Ｈａｇｉｗａｒａ，Ｔｏｍｏｋｉ Ｍａｓｕｄａ．Ｔｅｎｓｉｌｅ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ａｎｄ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ Ｗｅｌｄ Ｍｅｔａｌ ｏｆ Ｘ８０ Ｓｔｅｅｌ ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｆｏｒｕｍ，２００３，４２６—４３２：４０１ ３—４０１８． Ｔｈｅ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｘ８ ０ Ｌｉｎｅｐｉｐｅ Ｓｔｅｅｌ ＺＨＡＮＧ Ｘｉａｏ—ｌｉ （Ｚｈｏｎｇｙｕａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ ４５０００７，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ： Ｉｎ ｔｈｉｓ ｓｔｕｄｙ，ｆｏｕｒ ｋｉｎｄｓ ｏｆ Ｘ８０ ｌｉｎｅｐｉｐｅ ｓｔｅｅｌ ａｅｒｅ ｓｅｌｅｃｔｅｄ．Ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ．ｓｈａｒｐｙ ｉｍｐａｃｔ ｅｎｅｒｇｙ，ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｒｔｏ５／Ｒ ａｎｄ ｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｉｔ ｉｓ ｆｏｕｎｄ ｔｈａｔ ｔｈｅｒｅ ａｒｅ ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅｍ．Ｉｔ ｉｓ ｓｈｏｗｎ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｅｔｕｒｅ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｎｅｅｄｌｅ—ｌｉｋｅ ｆｅｒｒｉｔｅ ａｎｄ ｄｉｓｐｅｒｓｅｄ ｂａｉｎｉｔｅ ｉｓ ｔｈｅ ｉｄｅａｌｅｓｔ．Ｔｈｉｓ ｋｉｎｄ ｏｆ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｃｏｕｌｄ ｍａｋｅ ｔｈｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｒｅａｃｈ ｔｈｅ ｈｉｇｈｅｓｔ ａｎｄ Ｒｌｏ ５／Ｒ ｎｅａｒ ｔｏ ０．８５，ｗｈｉｃｈ ｇｅｔ ｔｈｅ ｇｏｏｄ ｍａｔｃｈ ｂｅｔｗｅｅｎ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｔｏｕｇｈｎｅｓｓ．Ｔｈｅ ｔｅｎａｃｉｏｕｓ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｉｓ ｓｉｍｉｌａｒ ｔｏ ｓｈｏｒｔ ｗｈｉｓｋｅｒ ａｎｄ ｐａｒｔｉｃｌｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ＸＳ０ ｌｉｎｅｐｉｐｅ ｓｔｅｅｌ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ；ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ …………一… ………一…１．＇…一………ｌ‘……… …１‘…１‘… … … …Ⅶ… ……………一 （上接第８页） 参考文献 ［１］ 王爱勤，孙伟，钱春香，等．泡沫聚苯乙烯球在新型墙体材料中的应用研究［Ｊ ］．混凝土与水泥制品，１９９８（２）：４５—４８ ［２］ 黎非．建筑外墙用保温砂浆的研究［Ｊ］．江苏建材，２００１（３）：１０ １３． ［３］ 朱青，孙桂芳．ＺＩ 胶粉聚苯颗粒外墙外保温体系在夏热冬暖地区的应用［Ｊ］． 墙材革新与建筑节能，２００６（１０）：３８—４ｌ Ｗａｌｌ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ Ｓｙｓｔｅｍ ｗｉｔｈ Ｓｔｕｄｙ ｏｆ Ｅｘｔｅｒｎａｌ ＥＰＳ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ Ｍｏｒｔａｒ Ｎｅｗ Ｔｙｐｅ ｏｆ ＷＡＮＧ Ａｉ—ｑｉｎ 。ＺＨＡＮＧ Ｃｈｅｎｇ—ｚｈｉ。，ＺＨＯＵ Ｘｉｎ—ｊｉａ （１．Ｚｈｏｎｇｙｕａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ ４５０００７；２．Ｈｅｎａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｋａｉｆｅｎｇ ４７５００４，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｓｔｕｄｙ ｃｌａｉｍｓ ａ ｎｅｗ ｔｙｐｅ ｏｆ ｅｘｔｅｒｎａｌ ｗａｌｌ ｔｈｅｒｍａｌ ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｃｏｍｐｏｓｅｄ ｂｙ ｉｎｔｅｒｆａｃｅ ｔｒｅａｔｉｎｇ ｍｏｒｔａｒ，ａｎｔｉ—ｃｒａｃｋ ｍｏｒｔａｒ，ｔｈｅｒｍａｌ ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ ｍｏｒｔａｒ，ｈｏｔ ｇａｌｖａｎｉｚｉｎｇ ｗｉｒｅ ｍｅｓｈ，ａｎｄ ｅｘｔｅｒｎａｌ ｗａｌｌ ｄｅｃｏｒ・ａｔｉｖｅ ｍａｔｅｒｉａｌｓ．ｂｙ ｓｔｕｄｙｉｎｇ ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ＥＰＳ ｔｈｅｒｍａｌ ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ ｍｏｒｔａｒ ｓｙｓｔｅｍ．Ａｎｄ，ｔｈｅ ｎｅｘｔ ｓｔｅｐ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ ｉｓ ｔｏ ｃｏｍｐａｒｅ ｔｈｉｓ ｓｙｓｔｅｍ ｗｉｔｈ ｓｏｍｅ ｏｔｈｅｒ ｅｘｔｅｒｎａｌ ｗａｌｌ ｔｈｅｒｍａｌ ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｏｎ ｄｅｎｓｉｔｙ，ｄｉｆｆｉ— ｃｕｌｔｉｅｓ ｏｆ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，ａｎｄ ｅｃｏｎｏｍｉｃ ｂｅｎｅｆｉｔｓ ｅｔｃ．，ｔｏ ｈｉｇｈｌｉｇｈｔ ｔｈｅ ｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ａｐｐｌｙｉｎｇ ｔｈｉｓ ｓｙｓｔｅｍ ｉｎ ｃｏｎ— ｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｔｈｅｒｍａｌ ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ ｍｏｒｔａｒ；ｅｘｔｅｒｎａｌ ｔｈｅｒｍａｌ ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ；ｐｌａｔｅｓ
