上海电力 ２Ｏ１４年第３期 应用ＳＶＣ抑制线路低频振荡的可行性研究 李 洋，陆 云，彭建平 （国网上海市电力公司检修公司，上海 ２０１２０４） 摘要：目前抑制电力系统低频振荡的主要措施是ＰＳＳ，但ＰＳＳ对于联络线上的低频振荡抑制效果不是很理 想，然而有大量文献都提出了采用ＳＶＣ来抑制联络线上的低频振荡。本文根据ＳＶＣ抑制低频振荡的原理， 在电力系统仿真软件ＰＳＡＳＰ中搭建了ＳＶＣ附加控制模型，在真实电网运行方式中仿真调试，来评估ＳＶＣ对 低频振荡的抑制效果，为大规模应用提出建议。 关键词：电力系统低频振荡；阻尼特性；静止无功补偿器ＳＶＣ；附加控制 中图分类号：ＴＭ７７ 文献标志码：Ｂ ０ 引言 为了实现“西电东送、南北互供、全国联网”的 电网新格局，一大批超高压、大容量、远距离输电 行可行性研究。 １ ＳＶＣ提高系统阻尼特性的原理 文献 指出，在远距离输电系统的中心并 工程相继开工建设，随之而来也产生了一些新的 问题，比如电力系统低频振荡的问题，当发生低频 振荡时，互联系统的一部分对另一部分摆动，造成 联络线和其他相连电网的大幅度功率波动，所以 互联系统发生大规模低频振荡对系统稳定和安全 运行造成严重的危害。 电力系统稳定器ＰＳＳ是目前应用最广泛、最 联ＳＶＣ可以提高系统的阻尼，通过调节ＳＶＣ的 可变输出Ｂ来改变系统的转移电抗，达到提高系 统阻尼的目的。 成熟、最经济的措施来抑制系统的低频振荡［＿１ 。 对于区域问的低频振荡，做好机组群ＰＳＳ协调工 作，合理整定参数，会对提高阻尼有很好的效果。 但是电力系统稳定器ＰＳＳ常装设于发电机励磁 部分，而联络线上的低频振荡很难找到与之相对 应的发电机组。与此同时，随着电力系统的不断 图１单机系统接线图 发展，传统的电力系统稳定器ＰＳＳ不能针对电力 系统机组振荡模式提供附加阻尼控制，不能实时 提供控制参数，导致ＰＳＳ的控制效果不是很理 想。 大量的文献 都提出ＳＶＣ可以提高电力系 统的阻尼特性，改善系统电压稳定性和暂态稳定 图２单机系统接线图的等效电路 文献ＦＩＢ］详细推理了ＳＶＣ提高系统阻尼特 性的原理。如图１所示，在单机系统中并联一个 性。但是，绝大多数结论都基于对单机无穷大系 统或４机组两区域的电力系统进行特征值分析， 没有在实际的电网运行方式中验证ＳＶＣ是否能 ＳＶＣ，其输出的导纳为ｊｘ ，利用电路的ｙ一△变 换，可将并联ＳＶＣ的单机系统变化为图２的等效 电路。由图可知，未并联ＳＶＣ时发电机到无穷大 系统的电抗为Ｘ ＋Ｘ：，并联ＳＶＣ后发电机到无 够有效地抑制线路的低频振荡。本文在实际电网 运行方式下，根据ＳＶＣ阻尼控制理论搭建ＳＶＣ 附加控制模型，调整控制参数，评估ＳＶＣ附加阻 尼控制的效果，对应用ＳＶＣ抑制线路低频振荡进 穷大系统的电抗变为Ｘ 根据ｙ一△变换公式可 得其值： ８４— ２０１４年第３期 Ｘ１ ２一Ｘ１＋Ｘ２ ４－ＸＩ Ｘ２／ｘＢ 上海电力 （１） 一此时线路的传输功率为： ‘堕星壁堑 塑） 订妄 ｓｉｎ （２） ／ ＿／ 在不考虑调节励磁的情况下，式中的Ｐ是功 角 和容抗Ｘ 的函数，即式（２）改写为： Ｐ一＿厂（ＸＢ）ｇ（ ） （３） 假设给功角和容抗一个变化量，产生一个小 扰动，即 一 。＋△ 和Ｘ 一Ｘ 。４－ＡＸ，则传输功 率的偏差量为： ＡＰ＝ｆ（ｘＢ。）ｇ （８０）＋ｇ（ ）厂 （ＸＢｏ）ＡＸＢ ＝埘 ＋ｎＡＸＢ （４） 式中： ｍ一厂（ＸＢ。）ｇ （ 。） Ｅ Ｕ Ｘ】＋Ｘ２＋Ｘ１ Ｘ２／ｘＢ。 （５） 一ｇ（ ）ｆ （ＸＢｏ） 一 ［（Ｘ ＋ ｚＸ鬻Ｘ） Ｘ。＋ ］ Ｘ ｓ …… ｉｎ ㈦ ＳＶＣ的可变导纳ＡＸ 的变化假设由频率的 变化量控制，即： △ＸＢ—ｋ△叫一ｋｐ△ （７） 引用发电机经典二阶模型，将其改写为小扰 动的形式为： Ｔ，Ｐ △ ＋Ｄｐ△ ＋ 。△Ｐ＝０ （８） 式中：Ｐ为微分算子ｄ／ｄｔ；Ｄ为系统的自然阻尼功率 系数； 为待定常数，ｋ＞Ｏ。 将式（４）和式（７）代入式（８）中得到： Ｔ』 △ ＋（Ｄ＋ 。ｎｋ）ｐＡ８＋ ｏｍ△ 一０ （９） 由式（９）可以看出，系统的自然阻尼系数由 Ｄ变为了（Ｄ＋ 。ｎｋ），阻尼系数因此增大了，这就 是ＳＶＣ提高系统阻尼特性的基本原理，其中可变 导纳ＡＸ 的变化可引入不同的信号进行控制。 ２ ＳＶＣ附加控制模型搭建 下面采用向量图的方式来阐述附加控制的原 理。 从图３中可以看出，如果ＳＶＣ仅仅采用基本 的电压控制，ＳＶＣ的输出导纳ＡＢ ｖｃ和控制母线 电压△ 基本同相位，ＳＶＣ只对系统的同步力矩 发生作用，对系统的阻尼力矩几乎不发生作用（从 图中可以看出，只采用电压控制的ＳＶＣ会产生一 定的负阻尼作用，但作用非常微小，可忽略不计）。 （＼ 裴 些！壑 整 ＡＰ ，／－ＡＶ ＡＯ ＡＢｓ“△ｙ （Ｓ监！ 些），ｓｖｃ导纳输出引起被 控母线电压的变化 图３ ＳＶＣ基本电压控制对阻尼力矩的影响 Ｌ ，，（里屋挂堑友 ） ＼篡 ≥ ／ 酾 Ｂ ．１ 逛型 、 、 嚣 ＡＢｓ… ／— ／ 母纳输出／ 图４ ＳＶＣ附加阻尼控制的作用 图４描述了ＳＶＣ附加阻尼控制的向量图， ＳＶＣ加入了一个附加阻尼控制，使得ＳＶＣ的输 出合成向量在△臼一△ 平面０。～９Ｏ。之间，这样 ＳＶＣ不仅发挥了增加同步转矩的作用，也发挥了 增加系统阻尼转矩的作用。 图５是在ＰＳＡＳＰ程序中搭建的带有附加控 制的ＳＶＣ ＵＤ仿真模型，它由电压调节器和附加 控制部分组成。电压调节是ＳＶＣ的基本控制模 式，主要是改善电压稳定性和提高系统暂态稳定 性，通过一个测量环节测得线路电压，通过电压调 节模块获取正序电压幅值，然后与参考电压相比 较，电压调节模块通过ＰＩＤ控制将电压比较的差 值转化为等效的电纳值，根据导纳的变化判断 ＴＣＲ的投切，调制ＴＣＲ中的感性无功电流达到 控制电压的目的。 附加控制部分主要是为了提高系统阻尼，它 主要由一系列隔直环节和一系列超前滞后环节组 成。隔直环节目的是为消除直流分量或降低测量 ８５— 上海电力 ２０１４年第３期 Ⅵ（Ｂ 啪１００ Ｙｒａｉｎ Ｖ Ｂ ２）． 一 一 图５带有附加控制的ＳＶＣ ＵＤ仿真模型 信号中接近于直流的分量且具有较大的时间常 数。超前滞后环节以满足系统的幅角特性。附加 控制环节通过测量所选择的附加控制信号，通过 ～ 增益环节、隔直环节、超前滞后环节以及高频滤波 环节等产生一个附加控制电压信号Ｖ。电压控制 环节在输入电压信号叠加后通过比例环节、积分 环节、微分环节和非线性环节等一系列的控制后 产生一个控制角来控制ＳＶＣ晶闸管的导通。 ３真实电网运行方式中仿真研究 利用电科院ＰＳＡＳＰ综合程序，基于 ２０１３年夏大运行方式数据包，在基础潮流的条件 图６ ２０１３年皇林断面极限运行情况下的潮流分布 鐾林断 非故障线路功率 下，逐步提高线路的输送容量，反复计算潮流和暂 态稳定，在给定小扰动的情况下直到其失稳，失稳 前线路传输的最大功率则为其静态稳定极限约为 ｆ ／、 —— ｝／ ’ ／ ／ ５７０ ＭＷ。图６是２０１３年皇林断面极限运行情 Ｖ 况下的潮流分布情况，此潮流下伊犁地区负荷较 轻，水电大发，导致皇林双线外送较大，在断面极 限运行。 Ｕ ｌ 当２２０ ｋＶ皇林线双回线路的一回线路发生 三永故障，０．１２ Ｓ后切除故障线路，得到皇林断面 图７（ａ） 未加装ＳＶＣ附加控制时呈林断面非故障线路功率 非故障线路功率、吉林台侧母线电压和皇宫侧母 线电压的仿真曲线如下图７所示： 期长，投资大而且经济性差。所以用ＰＳＡＳＰ仿 真时，在皇宫２２０ ｋＶ变电站主变３５ ｋＶ侧调用 带有附加控制的ＳＶＣ ＵＤ仿真模型（图５），以非 基于我国ＳＶＣ的生产技术，目前应用的最高 电压等级的ＳＶＣ是３５ ｋＶ的。理论研究发现，当 带有附加控制的ＳＶＣ装设在线路的电气中心时， 附加控制的效果最佳，但是在皇林线中心装设带 有附加控制的ＳＶＣ必须建３５ ｋＶ的变电站，才能 故障线路的传输功率作为附加控制的输入信号， 当２２０ ｋｖ皇林双回线路的一回线路发生三永故 障，０．１２ Ｓ后切除故障线路，得到皇林断面非故障 线路功率、吉林台侧母线电压和皇宫侧母线电压 的仿真曲线如下图８（ａ）（ｂ）所示。 使用目前最高电压等级的ＳＶＣ，这样不仅建设周 ８６一 ２０１４年第３期 上海电力 未加装ＳＶＣ附加控制的母线电压 十数捌阵ｘｊｄｗ２０１２・２－洲流作业 ２新坚锄ｐ．ｕ） 。 ｜ 广 — ，一 、 ／ｌ 图７（ｂ） 未加装ＳＶＣ附加控制时的母线电压 垒林断面非故障线路功率 ｒ｝ 一 ＼／ 、／ ．， —／。 厂＼ ／ － 一 Ｖ Ｌ ——－ 一 图８（ａ） 加装ＳＶＣ附加控制时皇林断面非故障线路功率 加装ＳＶＣ附加控制的母线电压 ：嚣亲蒜 ： 搓 茹 ；： 喜 （口ｕｊ 厂 ＼ ｂ ～ ／／ ＼ — ｒ ｋ～ Ｖ ／ 图８（ｂ） 加装ＳＶＣ附加控制时的母线电压 在２０１３年夏大方式下，通过对皇林双回２２０ ｋＶ线路的一回产生一个三永故障，时域仿真了 不装设ＳＶＣ附加控制和装设ＳＶＣ附加控制情况 下的皇宫侧母线电压、吉林台侧的母线电压、全网 最大功角差和非故障线路的功率，ＳＶＣ的附加控 制效果对比如图９所示。 从图９和图１０中看出，三永故障发生后，电 压发生剧烈波动，虽然最后母线电压都能趋于稳 定，但是加装ＳＶＣ附加控制的系统，母线电压波 动的程度稍弱于不加附加控制的系统，而且趋于 稳定的时间略微有所缩短。 从图ｌ１中可以看出，三永故障发生后，引起 电力系统各机组之间功角相对增大，由于缺乏系 统正阻尼而造成了功角差值增幅振荡性失稳，虽 ～一 — ｕ ／＼ ｈ、 －１ ．！！＝＝ 一 ， 一 ｎ－ 图９三永故障后加装ＳＶＣ与不加ＳＶＣ时 皇宫侧母线电压的比较 吉林台侧母线电压 ＿ ［；．— ； ＝ ■ 抛瑚啪 ｍ 图１Ｏ三永故障后加装ＳＶＣ与不加ＳＶＣ时 吉林台侧母线电压的比较 全网最大功角差 ｛ ｝ ＾ ｛ Ｊ 厂ｊｋ ｌ ｆ … 一一…………ｊ…～ 一…～ ｒ¨ ｝ ｊ 。一、 ｒ’』 ： ＼『 一…一…÷… …一… 图１１三永故障后加装ＳＶＣ与不加ＳＶＣ时 全网最大功角差的比较 然能够恢复到同步衰减而逐渐稳定，但是装有 ＳＶＣ附加控制的功角差值衰减的幅度以及到达 稳定的时间比没有装设ＳＶＣ附加控制的效果略 微有所减小，但是效果不是很明显。 从图１２中看出，三永故障发生后，故障线路 的功率全部加载到了非故障线路上，虽然不加 ＳＶＣ附加控制的系统也能承受三永故障导致的 线路功率波动，但是加装ＳＶＣ附加控制后，系统 的阻尼比有所提高，线路功率波动的幅度和趋于 ８７一 啪ｍ 上海电力 ２Ｏ１４年第３期 叶－数据厍ｘｊｄｗ２０ ２－２・弼流作业：２禾删ＳＶＣＩ￣＇５训 ￣ｔＪＰｉ （ｐ Ｕ 数据库ｘｊｄｗ２０ ２．２－潮流作业ｊ加装ＳＶＣ附加控制Ｐ｛ ．（Ｐｔｌ ；一 ｛ｒ¨ 乒 ｊ 。。。‘ 一 一 Ｖ Ｕ １２ 三水故障后加装ＳＶＣ与不加ＳＶＣ时呈林 断面非故障线路功率的比较 稳定的时间没有明显改变。 安装ＳＶＣ附加控制模型后，再次利用 ＰＳＡＳＰ综合程序，在基础潮流的条件下，逐步提 高线路的输送容量，反复计算潮流和暂态稳定，在 给定小扰动的情况下直至其失稳，失稳前线路传 输的最大功率则为其静态稳定极限约为５８０ ＭＷ，图１３是装设ＳＶＣ附加控制后皇林断面极 限运行情况下的潮流分布。 １３ 安装ＳＶＣ附加控制后皇林断面极限运行 情况下的潮流分布 以上对比表明ＳＶＣ的附加控制对系统的稳 定性略微有所改善，系统的阻尼比有所提高，但是 效果不是很理想，很小的程度上抑制了皇林线的 低频振荡，仅仅将皇林线的静态稳定极限由５７０ Ｍｗ提高到了５８０ Ｍｗ。 ４ 结语 在皇宫２２０ ｋＶ变电站主变３５ ｋＶ侧调用带 有附加控制的ＳＶＣ ＵＤ仿真模型，以非故障线路 的传输功率作为附加控制的输入信号，当２２０ ｋＶ 皇林双回线路的一回线路发生三永故障，０．１２ Ｓ ８８一 后切除故障线路。电压发生剧烈波动，最后母线 电压都能趋于稳定，虽然加装ｓＶｃ附加控制的系 统，但是母线电压波动的程度稍微弱于不加附加 控制的系统，而且趋于稳定的时间略微所缩短。 电力系统各机组之间功角相对增大，全网最大功 角差虽然能够恢复到同步衰减而逐渐稳定，但是 装有ＳＶＣ附加控制的功角差值衰减的幅度以及 到达稳定的时间只是微小的得到改善。故障线路 的功率全部加载到了非故障线路上，虽然不加 ＳＶＣ附加控制的系统也能承受三永故障导致的 线路功率波动，但是加装ＳＶＣ附加控制后，线路 功率波动的幅度减小，并且缩短了达到稳定的时 间。ＳＶＣ的附加控制能够提高系统的阻尼特性， 但是效果没有预期的好，仅仅将皇林线的静态稳 定极限提高了１Ｏ ＭＷ。 造成效果不是特别理想，没有极大地提高抑 制线路低频振荡效果的原因可能如下： １）本文只考虑了怎么利用ＳＶＣ的附加控制 来提高系统的阻尼特性，没有考虑ＳＶＣ的电压控 制作用与附加阻尼控制作用之间的相互关系， ＳＶＣ的附加控制是否会影响到ＳＶＣ的基本作 用，导致母线电压的稳定不是很理想。 ２）对ＳＶＣ附加阻尼控制器的参数还没有一 个较好的确定方法，只能通过仿真，不断调试才能 得到近似的数据，在控制参数的优化方面没有一 套合理的标准，还需要解决。 ３）对于ＳＶＣ的安装位置，文献［１ 都提出 在系统的电气中心效果最佳，但是结合实际生产 运行情况，ＳＶＣ没有能力安装在线路，ＳＶＣ 只能接在主变３５ ｋＶ侧，这对附加控制的效果有 多大影响，需要进一步研究。 ４）在控制信号方面选择断面的输送功率作 为最佳控制信号，但是在系统受到低频振荡时，断 面的功率波动不是很大，导致采集的输入信号不 是很明显。对附加控制的效果也有一定的影响。 所以考虑如何优化附加控制信号或者选择两路控 制信号，这也有待研究。 参考文献： ［１］王惠中，邓科，郑伟等．抑制电力系统低频振荡综述＿Ｊ］．工 业仪表与自动化装置，２００９，１２（１）：１５－２１． ［２］ 王建平，加玛力汗库马什．ＳＶＣ附加控制抑制电网低频振荡的 研究［Ｊ］．山东电力高等专科学校学报，２００８，（３）：４１—４３，５３． （下转第９３页） ２Ｏ１４年第３期 上海电力 ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅ ｕｓｉｎｇ ｄｅｉｓｉｏｎ ｖａｒｉｎｇ ５环境条件影响 通常情况下，输电线路受气象影响较大。此 外，可能由于恶劣天气，在短时间内导致多种故障 同时产生。 Ｍａｒｋｏｖ ｍｏｄｅｌ［Ｊ］．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ． Ｈｏｋｓｔａｄ．Ｔｈｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ ｐｒｏｃｅｓｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｏｒｍｕｌａ— ［３］ Ｐｅｒｔｉｏｎ ｏｆ ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅ ｍｏｄｅｌｓ．Ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ Ｅｎｇｉ— ｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ Ｓｙｓｔｅｍ Ｓａｆｅｔｙ，１９９７，５８（１）：６９—８２． Ｅ４］ 郭永基．可靠性工程原理［Ｍ］．北京：清华大学出版社， ２００２：５－６． 目前，较多学者采用马尔科夫过程分析恶劣 天气下的元件可靠性。文献＿３Ｊ一书中就单个元 件，在天气影响时的可靠性估计做了推算。 （２２） ［５］ 黄建，胡晓光，巩玉楠．基于经验模态分解的高压断路器机 械故障诊断方法［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１１，３１（１２）： １Ｏ８—１１３． ［６］ 何剑，程林，孙元章，王鹏．条件相依的输变电设备短期可靠 性模型［Ｊ］．中国电机工程学报，２００９，２９（７）：３９—４５． 式中： 为良好天气时元件的故障率， 为恶劣天气下 ［７］ 国家电网公司．国家电网公司输变电设备风险评价导则 元件的故障率，Ｇ 和Ｂ 表示良好天气、恶劣天气的持续 ［ｚ］，２００８． ［８］ 孙羽，，王建学，等．电力系统短期可靠性评估综述 ［Ｊ］．电力系统保护与控制，２Ｏ１１，３９（８）：１４３—１５３． 时间，上述数学表达且均服从指数分布。当Ｇ 一。。，Ｂ 一０时， ，即可认为是正常天气时的故障率。 ［９］ 国家电网公司．电网检修工程预算定额［ｚ］，２０ｉｏ． ６ 总结 变电站状态检修模型可视为决策的目标函 数，其可视为在设备风险、检修成本和气候影响等 三大约束条件下，取得的一个函数。本文仅建立 关于状态检修的模型，并讨论了三个主要影响状 态检修建模的边界问题，作者将在后续的研究中 对其函数及其约束条件进行仿真计算。 参考文献： ［１］ 李明，韩学山，杨明，等．电网状态检修概念与理论基础研究 ［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１Ｉ，３Ｉ（３４）：４３—５２． ｒ２］ Ｙａｎｇ ｆ，Ｋｗａｎ Ｃ Ｍ，Ｃｈａｎｇ Ｃ Ｓ．Ｍｕｌｔｉ—ｏｂｊｅｃｔｉｖｅ ｅｖｏｌｕｔｉｏｎａｒｙ ｅｎｔｏ Ｈ Ｇ．Ａｌｇｏｒｉｔｈｍ ｔｏ ｅｖａｌｕａｔｅ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎｓ ［１０］ Ｖｅｇａ Ｍ，Ｓａｒｍｉｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ Ｗｉｔｈ ｃｕｔ ａｎｄ ｐａｔｈ ｓｅｔｓＩｔ］／／ＩＥＥＥ ２００４ ｉｎｄｕｓｔｒｙ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，３９ ＩＡＳ ａｎｎｕａｌ ｍｅｅｔｉｎｇ．Ｓｅａｔｔｌｅ： ＩＥＥＥ，２００４：２１６８－２１７５． ［１１］ 袁志坚，孙才新，李剑，等．基于模糊多属性群决策的变压器状 态维修策略研究＿Ｊ］．电力系统自动化，２００４，２８（１１）：６６—６９． 作者简介： 姜圣菲（１９８３），男，工程师，硕士，从事变电运行工作； 楼铁城（１９８４一），男，大专，助理工程师，从事电力电缆 运维技术管理工作； 张圣甫（１９８３一），男，硕士，助理工程师，从事电力电缆 运维技术工作。 （上接第８８页） ［３］刘隽，李兴源，汤广福等．ＳＶＣ电压控制与阻尼调节间的相 ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓ ｏｆ ＰＳＳ ａｎｄ ＳＶＣ ｉｎ ｄａｍｐｉｎｇ ｏｆ ｐｏｗｅｒ ｓｙｓ— ｔｅｍ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎｓ［Ｃ］．Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，１ ９９９． ＰｏｗｅｒＴｅｃｈ Ｂｕｄａｐｅｓｔ ９９．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ， １ ９９９：１０３． 互作用机理［Ｊ］．中国电机工程学报，２００８，２８（１）：１２－１ ７． ［４］ 常勇，徐政．ＳＶＣ广域辅助控制阻尼区域间低频振荡厂Ｊ］．电 工技术学报，２００６，２１（１２）：４０—４６． ［１Ｏ］Ｌａｋ，Ａ．Ｎａｚａｒｐｏｕｒ，Ｄ．Ｇｈａｈｒａｍａｎｉ，Ｈ．Ｎｏｖｅｌ ｍｅｔｈｏｄｓ ｗｉｔｈ Ｆｕｚｚｙ Ｌｏｇｉｃ ａｎｄ ＡＮＦＩＳ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ ｂａｓｅｄ ＳＶＣ ｆｏｒ ｄａｍｐｉｎｇ Ｓｕｂ—－Ｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ Ｒｅｓｏｎａｎｃｅ ａｎｄ ｌｏｗ——ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ［５］ 赵辉．电力系统低频振荡阻尼机理及控制策略研究［Ｄ］．天 津大学，２００６． ［６］苏健．ＳＶＣ在电网中的应用及其对电压稳定影响的研究 ｐｏｗｅｒ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ［Ｃ］．Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（ＩＣＥＥ），２０１２ ２０ｔｈ Ｉｒａｎｉａｎ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ，２０１０：４５０—４５５． ［Ｄ］．贵州大学，２００９． ｒ７］ Ｎ．Ｋｉｍｕｒａ，Ｍ．Ｓｏｎｏｄａ，Ｋ．Ｎａｋａｔａｎｉ，ｅｔａ１．Ｍａｘｉｍｕｍ Ｐｏｗｅｒ Ｔｒａｃｋｉｎｇ ｏｆ Ｗｉｎｄ Ｐｏｗｅｒ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ ｗｉｔｈ Ｉｎ— ［１１］马幼捷，陈寿孙，张宝霖．ＳＶＣ非线性控制对改善电力系统 稳定的研究［Ｊ］．清华大学学报（自然科学版）．１９９４（４）． ［１２］周二专，王宗淦，陈寿孙．静止无功补偿器改善互联电力系 统阻尼研究ｒ－Ｊ］．电力系统自动化．Ｉ９８７（６）． ｖｅｒｔｅｒ Ｅｘｃｉｔｅｄ Ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ Ｍａｃｈｉｎｅ［Ｃ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ １３ｔｈ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａ ｔｉｏｎｓ，２００９（１０）：１—１０． 作者简介： ［８］ Ａ．Ｐｅｔｅｒｓｓｏｎ，Ｓ．Ｉ ｕｎｄｂｅｒｇ，Ｔ．Ｔｈｉｒｉｎｇｅｒ．Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｂｅ— ｔｗｅｅｎ Ｓｔａｔｏｒ—Ｆｌｕｘ ａｎｄ Ｇｒｉｄ—Ｆ１ｕｘ—Ｏｒｉｅｎｔｅｄ Ｒｏｔｏｒ Ｃｕｒｒｅｎｔ 李 洋（１９８７一），男，硕士，助理工程师，从事变电检修 工作； Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ｄｏｕｂｌｙ—Ｆｅｄ Ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ＧｅｎｅｒａｔｏｒｓＩｔ］．Ｐｒｏｃｅｅｄ— ｉｎｇｓ ｏｆ ３５ｔｈ Ａｎｎｕａｌ ＩＥＥＥ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ｓｐｅｃｉａｌｉｓｔｓ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，Ａａｃｈｅｎ，Ｇｅｒｍａｎｙ，２００４：４８２—４８６． 陆 云（１９８３一），男，本科，技师，从事３５ ｋＶ及以上变 电一次设备检修工作； ［９］ Ｃｈｅｎ，Ｊ．Ｍｉｌａｎｏｖｉｃ，Ｊ．Ｖ．Ｈｕｇｈｅｓ，Ｆ．Ｍ．Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ 彭建平（１９６８一），男，大专，技师，从事变电检修工作。 ９３—
