脚手架工程施工方案

满堂脚手架施工方案

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杨凌监狱建设项目第六标段工程项目专项施工方案

陕西建工第五建设集团

2016年9月

满堂脚手架施工方案

1、编制依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 J84－2011 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59－2011。 3、地质勘察报告。

4、杨凌监狱项目建筑、结构设计图纸。

2、工程概况

本工程为杨凌监狱建设项目第六标段工程，工程位于陕西省杨凌示范区滨河路以南，东环路以西。总建筑面积23865m2，其中：

2.1、各单体楼概况

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序建筑物名号 称 面积 高度 层数 结构类型 各层层高 4.1m 1 19#监舍 6713.86m2 14.85m 地上四层 砖混（框架） 3.6m 3.6m 3.65m 2 20#连廊 407.44m2 4.0m 地上一层 框架 4m 6.45m 3 21#劳动厂房 6672.76m2 18.45m 地上四层 框架 4.5m 4.5m 4.55m 25#教学及 5.45m 4 技能培训6043.9m2 17.7m 地上四层 框架 3.9m 楼 3.9m 4.55m 5 罪犯伙房 4027.04m2 7.95m 地上二层 局部一层 框架 5.85m 3.65m 2.2、建筑设计概况 建筑设计概况表 建筑使用性质 监狱建筑 设计年限 50年 地下层数 / 地上层数 1层/2层/4层 总建筑面积 23865㎡ 建筑总高 6.65~18.45m 防火分类 一类 场地类别 Ⅱ类 抗震等级 二级 设防烈度 8度 2.3、结构设计概况

结构设计概况表 结构形式 框架结构、砖混结构 设计标准 设计使用年限50年；结构安全等级二级。 地基形式 砂石垫层 基础形式 条形基础、柱下基础 钢筋种类、焊条HPB300级、HRB335级、HRB400级钢筋；Q235B型钢。HPB300级钢采用E43规格 型、HRB335级钢采用E50型，HRB400级钢采用E55型。 混凝土强度等级 基础垫层C15；基础C35；圈梁、构造柱C20。 3

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2.4、满堂架技术参数 高支模所在层 高支模层底标高（m） 高支模层顶标高（m） 最大板跨（m） 最大板厚（mm） 最大柱截面尺寸（mm） 最大梁跨（m） 最大梁断面尺寸（mm） 1层 -3.3 4.15 8×8 150 800×900 8.4 250×800 脚手架挂密目安全网 柱砼强度等级 梁板砼强度等级 普通板跨（m） 普通板厚（mm） 普通柱截面尺寸（mm） 普通梁跨（m） 普通梁断面尺寸（mm） 有 C35 C35 7.6×4.2 110 700×700 7.6 350×700 3、施工部署

3.1安全防护领导小组

安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“标准化工地”的根本要求。为此经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：

组 长：董强（项目经理）——负责组织及协调工作 副组长：张卫科（技术负责人）——方案编制、技术交底 组 员：徐建军（总工长）——现场调度 段 强（施工员）——现场施工组织协调实施 王 培（施工员）——现场施工组织协调实施 吕华（安全员）——现场施工指挥、安全检查 3.2设计总体思路

结合本工程结构形式，实际施工特点，建筑物地下室及各层满堂架采用钢管脚手架，四周搭设落地式、全封闭的扣件式双排钢管脚手架。一层以上外架防护采用悬挑式脚手架。外架主要用于结构施工，同时兼做安全防护。

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4、满堂脚手架构造及工艺流程

满堂脚手架搭设立杆纵横间距应≤0.9m，立杆全高共四道双向平杆拉结，底平杆距离

地面200mm，平杆的步距不得大于1.8m。剪刀撑设置沿框架柱的位置纵横设置。本方案以25#楼满堂搭设进行方案设计：

4.1工艺流程： 板模板扣件式

搭支架 → 测水平→摆主梁→ 调整楼板模标高及起拱 → 铺模板 → 清理、刷油 → 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。 4.2施工方法：

1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。

2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。

3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用工具式钢管架作为本模板工程的支撑体系。

4、一般规定

(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。

(2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。

(3) 不同支架立柱不得混用。

(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。 (5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。

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(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。

(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。

(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。

(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下

(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。

(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于3个旋转扣件分别在离杆端

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不小于150mm处进行固定。 5、劳动力及材料、机具配备 5.1劳动力配备

工种 木工 测量放线工 人数 22 6 任务 负责架子搭设及拆除 负责脚手架垂直度控制 5.2材料配备

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 材料名称 钢管 钢管 钢管 钢管 丝杠 十字扣件 转向扣件 接头 规格 6m 5m 2m 1.2m 50cm 数量 1500 2000 3500 5000 3000 15000 1000 1500 单位 根 根 根 根 个 个 个 个 6、安全保证措施

6.1安全组织机构（见附页） 6.2技术保证措施 6.2.1钢管检查

序号 项目 允许偏差 检查工具 1 2 钢管外径48mm 壁厚3.6mm 钢管两端端面切斜偏差 -0.5 -0.5 1.70 游标卡尺 塞尺、拐角尺 7

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3 钢管内外表面锈蚀深度 立杆钢管弯曲 ≤0.50 游标卡尺 4 3m≤1≤4m 3m≤1≤4m ≤12 ≤20 钢板尺 5 立平杆、斜杆的钢管弯曲 L≤6.5m ≤30 钢板尺 6.2.2扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准

项次 检查项目 连接立杆与纵（横）向水平1 杆或剪刀撑的扣件；接长杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件 2 3 连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处） 扣件数 1201~3200 ≤1200 50 10 1201~3200 50 5 安装扣件数量（个） 抽检数量（个） 允许的不 合格数 按规范检查 7、文明施工要求

7.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

7.2施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

7.3使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要空防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

7.4脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。 7.5施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 7.6运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆

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下的中件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 8、满堂脚手架计算

梁模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 框架梁 800×900 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 150 8.4 7.45 二、荷载设计

面板 20.1 0.3 0.5 0.75 24 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 2331.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 231.1 1 2对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2 基本风压ω0(kN/m) 20.3 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 0.65 非自定义:0.156 风荷载标准值ωk(kN/m) 0.8 9

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三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 900 900 1800 900、900 居中 450 1 按混凝土梁梁宽均分 450 6 2 150 结构表面外露 设计简图如下：

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平面图

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立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面竹胶合板 12.5 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 213 4500 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4

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q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，

1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.7kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×28.006×0.162+0.121×1.7×0.162＝0.082kN·m σ＝Mmax/W＝0.082×106/28166.667＝2.918N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×23.05×1604/(100×4500×183083.333)＝0.116mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×28.006×0.16+0.446×1.7×0.16＝1.887kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×28.006×0.16+1.223×1.7×0.16＝5.467kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×28.006×0.16+1.142×1.7×0.16＝4.481kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×23.05×0.16＝1.449kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×23.05×0.16＝4.215kN R3'=0.928 q2l=0.928×23.05×0.16＝3.422kN

五、小梁验算

小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 80×60 13

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小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 42213 9600 144 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 验算方式 321.4 48 简支梁 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝

max{1.887+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(0.9-0.15)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.8/2，(0.9-0.45)-0.8/2]/2×1，5.467+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/5}=5.506kN/m

q2＝max{1.449+(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(0.9-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.45-0.8/2，(0.9-0.45)-0.8/2]/2×1，4.215+(0.3-0.1)×0.8/5}＝4.247kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125q1l12，0.5q1l22]＝max[0.125×5.506×0.32，0.5×5.506×0.152]＝0.062kN·m

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σ＝Mmax/W＝0.062×106/48000＝1.29N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.5q1l1，q1l2]＝max[0.5×5.506×0.3，5.506×0.15]＝0.826kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.826×1000/(2×80×60)＝0.258N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝5q2l14/(384EI)＝5×4.247×3004/(384×9600×1440000)＝0.032mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝4.247×1504/(8×9600×1440000)＝0.019mm≤[ν]＝2l2/400＝2×150/400＝0.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax

＝

max[q1l1

，

0.5q1l1+q1l2]

＝

max[5.506×0.3

，

0.5×5.506×0.3+5.506×0.15]＝1.652kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝0.768kN，R2＝R5＝1.652kN，R3＝R4＝1.356kN

正常使用极限状态 R'max

＝

max[q2l1

，

0.5q2l1+q2l2]

＝

max[4.247×0.3

，

0.5×4.247×0.3+4.247×0.15]＝1.274kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝0.637kN，R'2＝R'5＝1.274kN，R'3＝R'4＝1.038kN 六、主梁验算

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主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.236×106/5080＝46.458N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

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主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.496kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.496×1000/4＝10.208N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.062mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态

支座反力依次为R1=1.28kN，R2=4.992kN，R3=1.28kN 正常使用极限状态

支座反力依次为R'1=1.024kN，R'2=3.85kN，R'3=1.024kN

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七、主梁验算

主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁自重忽略不计,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：

R＝max[R2]/2=[4.992]/2=2.496kN，R'＝max[R2']/2＝[3.85]/2=1.925kN 1、抗弯验算

2号主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.748×106/5080＝147.259N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

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2号主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.496kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.496×1000/4＝10.209N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

2号主梁变形图(mm)

νmax＝1.982mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算

支座反力依次为R1=9.984kN，R2=9.984kN 八、纵向水平钢管验算

钢管类型 钢管截面回转半径i(mm) Ф48×3.5 15.8 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 224 206000 19

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钢管截面惯性矩I(cm4) 12.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 5.08 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2) 205 计算简图如下：

R＝max[R1，R3]=1.28kN，R'＝max[R1'，R3']＝1.024kN 1、抗弯验算

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.384×106/5080＝75.517N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

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纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax＝1.28kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.28×1000/4＝5.235N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝1.055mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算

支座反力依次为R1=2.56kN，R2=2.56kN

九、可调托座验算

荷载传递至立杆方式 可调托座内2号主梁根数 可调托座2 2 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座承载力容许值[N](kN) 0.85 30 21

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1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力2.56kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2]＝9.984kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 十、立柱验算

剪刀撑设置 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32R＝max[R1,R3]＝max[2.56,2.56]＝

加强型 200 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1400 1.386 1.755 4 5.08 0.15 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3.5 15.8 205 1、长细比验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1400+2×200)=2494.8mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm λ=l0/i=3159/15.8=199.937≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算

Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.9×1.82/10＝0.057kN·m

3、稳定性计算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载

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设计值q1有所不同：

1)面板验算

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝30.18kN/m 2)小梁验算 q1

＝

max{1.919+1.2×[(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(0.9-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.8/2

，

(0.9-0.45)-0.8/2]/2×1

，

5.552+1.2×(0.3-0.1)×0.8/5}=5.59kN/m

同上四～八计算过程，可得：

R1＝2.596kN，R2＝10.156kN，R3＝2.596kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1400+2×200)=2881.494mm λ1＝l01/i＝2881.494/15.8＝182.373，查表得，υ1＝0.216

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[2.596+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.8/2)/2×0.9，10.156，2.596+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.8/2)/2×0.9]+0.057/0.9＝10.22kN

f＝N/(υA)+Mw/W＝10219.695/(0.216×4)+0.057×106/5080＝108.038N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=38.5mm λ2＝l02/i＝38.5/15.8＝230.927，查表得，υ2＝0.138

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[2.596+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.8/2)/2×0.9，10.156，2.596+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.8/2)/2×0.9]+0.057/0.9＝10.22kN

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杨凌监狱建设项目第六标段工程项目专项施工方案

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.2×0.15×(7.45-0.9)+Mw/lb

max[2.596+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.8/2)/2×0.910.156

＝，，

2.596+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.8/2)/2×0.9]+1.179+0.057/0.9＝11.399kN

f＝N/(υA)+Mw/W＝11398.695/(0.138×4)+0.057×106/5080＝180.197N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！ 十一、立柱地基基础计算

地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 碎石土 0.8 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2550 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N×/(mfA)＝11.399/(0.8×0.15)＝94.9kPa≤fak＝550kPa

满足要求！

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