工厂10KV变电配电的课程设计(附图详细版)

设计要求

要求根据本工厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并且适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置和型式，确定变电所主变压器的台数、容量与类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，确定二次回路方案，选择整定继电保护，确定防雷和接地装置。最后按要求写出设计说明书，绘出设计图纸。

设计依据 工厂总平面图

图 工厂平面图

工厂负荷情况

本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为4500h，日最大负荷持续时间为6h。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。

供电电源情况

- 1 -

按照工厂与当地供电部门签定的供用电协议规定，本厂可由附近一条10kV干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线牌号为LJ-120，导线为等边三角形排列，线距为；干线首端距离本厂约13km。干线首端所装设的高压断路器断流容量为500MVA。此断路器配备有定时限过流保护和电流速断保护，定时限过流保护整定的动作时间为。为满足工厂二级负荷要求，可采用高压联络线由邻近的单位取得备用电源。

气象资料

本厂所在地区的年最高气温为38℃，年平均气温为16℃，年最低气温为-10℃，年最热月平均最高气温为32℃，年最热月地下米处平均气温为25℃。当地主导风向为南风，年雷暴日数为35天。

地质水文资料

本厂所在地区平均海拔1200m，地层以砂粘土为主，地下水位为3-5m。 电费制度

本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所高压侧计量电能，设专用计量柜，按两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量为18元/kVA，动力电费为元/，照明电费为元/。工厂最大负荷时的功率因数不得低于，此外，电力用户需按新装变压器容量计算，一次性向供电部门交纳供电贴费：6~10VA为800/kVA。

2.负荷计算和无功功率补偿

负荷计算

单组用电设备计算负荷的计算公式 a)有功计算负荷（单位为KW）

P30=KdPe ， Kd为系数

b)无功计算负荷（单位为kvar）

Q30= P30tan

c)视在计算负荷（单位为kvA）

S30=

P30 cosd)计算电流（单位为A）

I30=

S303UN

, UN为用电设备的额定电压（单位为KV）

多组用电设备计算负荷的计算公式 a)有功计算负荷（单位为KW）

P30=KpP30i

式中P30i是所有设备组有功计算负荷P30之和，Kp是有功负荷同时系数，可取~ b)无功计算负荷（单位为kvar）

Q30=KqQ30i，Q30i是所有设备无功Q30之和；Kq是无功负荷同时系数，可取~

c)视在计算负荷（单位为kvA）

22 S30=P30 Q30d)计算电流（单位为A） I30=

S303UN

经过计算，得到各厂房和生活区的负荷计算表，如表所示（额定电压取380V）

表 各厂房和生活区的负荷计算表 编号 名称 设备容量需要系数 计算负荷 cos 0．65 1．0 0．65 1．0 0．60 1．0 0．65 tan 类别 P30/kW Q30/kvar 0 0 0 S30/kVA —— —— 171 —— —— 142 —— —— 105 —— I30/A —— —— 260 —— —— 216 —— —— 160 —— Pe/kW 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 360 7 367 300 6 306 300 8 308 240 Kd 0．3 0．8 —— 0．3 0．8 —— 0．2 0．7 —— 0．3 铸造 1 车间 0 0 0 108 90 60 72 锻压 2 车间 金工 3 车间 工具 4 - 3 -

车间 照明 小计 动力 照明 小计 动力 6 246 230 7 237 160 6 166 140 7 147 150 5 155 70 2 72 25 1 26 300 1975 355 0．7 —— 0．6 0．7 —— 0．6 0．7 —— 0．4 0．7 —— 0．2 0．9 —— 0．6 0．8 —— 0．4 0．8 —— 1．0 0．80 1．0 0．70 1．0 0．70 1．0 0．65 1．0 0．75 1．0 0．85 1．0 0 0 0 0 0 0 0 138 96 56 30 42 10 240 0 0 0 0 0 0 0 —— 114 —— —— 176 —— —— 141 —— —— 84 —— —— 50 —— —— 57 —— —— 12 300 —— —— 173 —— —— 267 —— —— 214 —— —— 128 —— —— 76 —— —— 87 —— —— 18 456 —— 电镀 5 车间 热6处理车 间 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 装配 7 车间 机修 8 车间 锅炉 9 车间 10 仓库 照明 小计 11 生活区 总计 照明 动力 照明 计入Kp=, Kq= 786 1051 1597 无功功率补偿

无功功率的人工补偿装置：主要有同步补偿机和并联电抗器两种。由于并联电抗器具有安装简单、运行维护方便、有功损耗小以及组装灵活、扩容方便等优点，因此并联电抗器在供电系统中应用最为普遍。

由表可知，该厂380V侧最大负荷时的功率因数只有。而供电部门要求该厂10KV进线侧最大负荷时功率因数不低于。考虑到主变压器的无功损耗元大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时功率因数应稍大于，暂取来计算380V侧所需无功功率补偿容量：

QC=P30(tan1 - tan2)=786[tan - tan ] = 358kvar

参照图2-6 ，选PGJ1型低压自动补偿评屏，并联电容器为型，采用其方案1（主屏）1台与方案3（辅屏）4台相结合，总共容量为84kvar5=420kvar。在无功补偿前，该变电所主变压器T的容量为应选为1250kVA,才能满足负荷用电的需要；而采取无功补偿后，主变压器T的容量选为1000kVA的就足够了。同时由于计算电流的减少，使补偿点在供电系统中各元件上的功率损耗也相应减小，因此无功补偿的经济效益十分可观。因此无功补偿后工厂380V侧和10kV侧的负荷计算如表所示。

主屏辅屏C1#方案6支路2#方案8支路C3#方案6支路4#方案8支路C

图 PGJ1型低压无功功率自动补偿屏的接线方案

表 无功补偿后工厂的计算负荷

项目 cos 计算负荷 P30/KW - 5 -

Q30/kvar S30I30/kVA 380V侧补偿前负荷 380V侧无功补偿容量 380V侧补偿后负荷 主变压器功率损耗 10KV侧负荷计算 786 786 -420 1051 /A 1597 S30= S30=50

3.变电所位置与型式的选择

变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定。在工厂平面图的下边和左侧，分别作一直角坐标的x轴和y轴，然后测出各车间（建筑）和宿舍区负荷点的坐标位置，P1、P2、P3P10分别代表厂房1、2、3...10号的功率，设定P1（，）、P2（，）、P3（，）、P4（，）、P5（，）、P6（，）、P7（，）、P8（，）、P9（，）、P10（，），并设P11（，）为生活区的中心负荷，如图3-1所示。而工厂的负荷中心假设在P(x,y),其中P=P1+P2+P3+P11=Pi。因此仿照《力学》中计算中心的力矩方程，可得负荷中心的坐标：

xP1x1P2x2P3x3P11x11P1P2P3P11(Px) （3-1） PiiiPyP2y2P3y3P11y11y11P1P2P3P11(Py) Piii （3-2）

把各车间的坐标代入（1-1）、（2-2），得到x=，y= 。由计算结果可知，工厂的负荷中心在6号厂房（工具车间）的西北角。考虑到周围环境及进出线方便，决定在10号厂房的西侧紧靠厂房建造工厂变电所，器型式为附设式。

图3-1 按负荷功率矩法确定负荷中心

4.变电所主变压器及主接线方案的选择

变电所主变压器的选择

根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变压器考虑有下列两种可供选择的方案：

SNT为主变压器容量， a)装设一台变压器 型号为S9型，而容量根据式SNTS30，S30为总的计算负荷。选SNT=1000 KVA>S30= KVA，即选一台S9-1000/10型低损耗配电变

压器。至于工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。

b)装设两台变压器 型号为S9型，而每台变压器容量根据式（4-1）、（4-2）选择，即

SNT(0.6~0.7) KVA=（~）KVA SNTS30()=+160+ KVA= KVA

（4-1） （4-2）

因此选两台S9-630/10型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组均为Yyn0 。

变电所主接线方案的选择

按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案： 装设一台主变压器的主接线方案 如图4-1所示

- 7 -

1FS4GW口GG-1A(J)-0GG-1A(F)-5GG-1A(F)-GG-1A(F)- 联（备用电源）

S9-110/ 220/38高压柜G1A-G1A-G1A-G1A-

主

联络（备用）

图4-1 装设一台主变压器的主接线方案

装设两台主变压器的主接线方案 如图4-2所示

4-10 FS0kV 1GW口-10 11 GG-1A(J)-01 GG-1A(F)-113、)- GG-1A(FGG-1A(F) -96 )-07 GG-1A(F S910/ -630 S9-6301 0/ 络线 用电（备源） 联GG- 1

-A(F) 113 GG- 1

-A(F) 11 380V 高柜列 GG- 1A(J)- 01 220/压GG- 1

-A(F) 96 GG- 1A(F)- 07 GG- 1A(F)- 主变

联主

（备变络 用）

图4-2 装设两台主变压器的主接线方案

主接线方案的技术经济比较

- 9 -

表4-1 主接线方案的技术经济比较 比较项目 供电安全性 供电可靠性 技术指标 供电质量 灵活方便性 扩建适应性 电力变压器的综合投资额 装设一台主变的方案 满足要求 基本满足要求 由于一台主变，电压损耗较大 只有一台主变，灵活性稍差 稍差一些 装设两台主变的方案 满足要求 满足要求 由于两台主变并列，电压损耗较小 由于有两台主变，灵活性较好 更好一些 查得S9-1000/10的单价查得S9-630/10的单价为万为万元，而变压器综合投资约元，因此两台变压器的综合投资为其单价的2倍，因此综合投约为4*=42万元，比一台主变方资约为2*=万元 案多投资万元 查得GG-1A(F)型柜可按本方案采用6台GG-1A(F)高压开关每台4万元计，其综合投资可柜，其综合投资约为6**4=36万柜（含计量柜）按设备的倍计，因此高压开关元，比一台主变方案多投资12万的综合投资额 柜的综合投资约为4**4=24万元 经元 济主变的折旧费=42万元*=万指主变的折旧费=万元*=万元；高压开关柜的折旧费=36万标 元；高压开关柜的折旧费=24电力变压元*=万元；变配电的维修管理费=万元*=万元；变配电的维修管器和高压开关（42+36）万元*=万元。因此主变理费=（+24）万元*=万元。因柜的年运行费 和高压开关柜的折旧和维修管理此主变和高压开关柜的折旧费=（++）=万元，比一台主变方和维修管理费=（++）=万元 案多投资万元 主变容量每KVA为800供电贴费=2*630KVA*万元=供电贴费 元，供电贴费=1000KVA*万元万元，比一台主变多交万元 /KVA=80万元 从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变的主接线方案，但按经济指标，则装设一台主变的主接线方案远由于装设两台主变的主接线方案，因此决定采用装设一台主变的主接线方案。

5.短路电流的计算

绘制计算电路

(1) ～ ∞系统 500MVA (2) LJ-120,13km

K-1 (3) K-2 S9-1000

图5-1 短路计算电路

确定短路计算基准值

设基准容量Sd=100MVA，基准电压Ud=Uc=UN，Uc为短路计算电压，即高压侧

Ud1=，低压侧Ud2=，则

Id1Sd3Ud1100MVA310.5kV5.5kA （5-1）

Id2Sd3Ud2100MVA30.4kV144kA （5-2）

计算短路电路中个元件的电抗标幺值 电力系统

已知电力系统出口断路器的断流容量Soc=500MVA，故

X1=100MVA/500MVA=

（5-3）

架空线路

查表得LJ-120的线路电抗x00.37/km，而线路长13km，故

X2x0lSd100MVA(0.3713)4.24 22Uc(10.5kV) （5-4）

电力变压器

查表得变压器的短路电压百分值Uk%=，故

X3Uk%Sd4.5100MVA=

100SN1001000kVA （5-5）

- 11 -

式中，SN为变压器的额定容量

因此绘制短路计算等效电路如图5-2所示。

1 0.21 4.4图5-2 短路计算等效电路

k-1

34.5k-2

k-1点（侧）的相关计算 总电抗标幺值

X*X*(k1)X12=+=

三相短路电流周期分量有效值

I*.5kAk1Id1X*.61.2kA (k1) 其他短路电流

I''(3)I(3)I(3)k11.2kA

i(3)3)sh2.55I''(2.551.2kA3.06kA I(3)(3)sh1.51I''1.511.96kA1.81kA

三相短路容量

S(3)k1SdX*100MVA(k4.621.7MVA 1) k-2点（侧）的相关计算 总电抗标幺值

X***(k1)X1X2X3=++= 三相短路电流周期分量有效值

I*k2Id2X*144kA(k9.115.8kA 2) 其他短路电流

I''(3)I(3))I(3k115.8kA

i(3)''(3)sh1.84I1.8415.8kA29.1kA（5-6）

（5-7）

（5-8）

（5-9）

（5-10）

（5-11）

（5-12）

（5-13）

（5-14）

（5-15）

(3)Ish1.09I''(3)1.0919.7kA17.2kA

（5-16）

三相短路容量

)Sk(32SdX*(k2)100MVA11MVA 9.1 （5-17）

以上短路计算结果综合图表5-1所示。

表5-1 短路计算结果 短路计算点 k-1 k-2 三相短路电流 三相短路容量/MVA (3) ish(3) IshI(3)k I''(3) (3)I Sk(3) 11

6.变电所一次设备的选择校验

10kV侧一次设备的选择校验 按工作电压选则

设备的额定电压UNe一般不应小于所在系统的额定电压UN，即UNeUN，高压设备的额定电压UNe应不小于其所在系统的最高电压Umax，即UNeUmax。UN=10kV， Umax=，高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压UNe=12kV，穿墙套管额定电压UNe=，熔断器额定电压UNe=12kV。

按工作电流选择

设备的额定电流INe不应小于所在电路的计算电流I30，即INeI30 按断流能力选择

设备的额定开断电流Ioc或断流容量Soc，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可能分断的最大短路有效值Ik(3)或短路容量Sk(3)，即

(3)IocIk(3)或SocSk(3)

对于分断负荷设备电流的设备来说，则为IocIOLmax，IOLmax为最大负荷电流。

- 13 -

隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验 a)动稳定校验条件

(3)(3)imaxish或ImaxIsh

(3)(3)imax、Imax分别为开关的极限通过电流峰值和有效值，ish、Ish分别为开关所处的三相

短路冲击电流瞬时值和有效值

(3)2tima b)热稳定校验条件 It2tI对于上面的分析，如表6-1所示，由它可知所选一次设备均满足要求。

表6-1 10 kV一次侧设备的选择校验 选择校验项目 参数 装置地点条件 电压 电流 断流能力 动态定度 热稳定度 其它 UN IN Ik(3)(3) Ish(3)2Itima 数据 10kV (I(1NT)) 1.221.92.7 额定参数 UNe UNe Iocimax It2t 1622512 高压少油断路器SN10-10I/630 10kV 630kA 16kA 40 kA 二高压隔离开次设备型号规格 一6关GN8-10/200 高压熔断器RN2-10 电压互感器JDJ-10 电压互感器JDZJ-10 10kV 200A - kA 1025500次 负荷 - - 10kV 10/ - 50 kA - - - 100.10.1//kV333 - - - - 电流互感器LQJ-10 避雷针FS4-10 10kV 100/5A - 22520.1kA = kA (900.1)21 =81 - 10kV - - - 户外隔离开关GW4-12/400 12kV 400A - 25kA 1025500 380V侧一次设备的选择校验

同样，做出380V侧一次设备的选择校验，如表6-2所示，所选数据均满足要求。

表6-2 380V一次侧设备的选择校验 断流 能力 动态 定度 (3)Ish选择校验项目 电压 电流 热稳定度 其它 装置地点条件 参数 数据 UN IN I(3)k (3)2Itima - 380V 总 1.220.71.0 - 额定参数 低压断路器DW15-1500/3D UNe UNe Ioc imaxIt2t - 380V 1500A 630A （大于40kA - - - 一次设备型号规格 低压断路器DW20-630 380V I30） 200A （大于30Ka (一般) - - - 低压断路器DW20-200 低压断路HD13-1500/30 380V I30） 380V 500V 500V 1500A 1500/5A 100/5A 160/5A 25 kA - - - - - - - - - - - - - - - 电流互感器 电流互感器 高低压母线的选择

查表得到，10kV母线选LMY-3(404mm),即母线尺寸为40mm4mm;380V母线选LMY-3

- 15 -

（12010）+806，即相母线尺寸为120mm10mm，而中性线母线尺寸为80mm6mm。

7.变压所进出线与邻近单位联络线的选择

10kV高压进线和引入电缆的选择 10kV高压进线的选择校验

采用LGJ型钢芯铝绞线架空敷设，接往10kV公用干线。 a).按发热条件选择

由I30=I1NT=及室外环境温度32°，查表得，初选LGJ-35,

其35°C时的Ial=149A>I30,满足发热条件。

b).校验机械强度 查表得，最小允许截面积Amin=25mm2，而LGJ-35满足要求，故选它。

由于此线路很短，故不需要校验电压损耗。

由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验

采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆之间埋地敷设。 a)按发热条件选择

由I30=I1NT=及土壤环境25°，查表得，初选缆线芯截面为

25mm2的交联电缆，其Ial=149A>I30,满足发热条件。

b)校验热路稳定

(3)按式AAminItimaC，A为母线截面积，单位为mm2；Amin为

(3)满足热路稳定条件的最大截面积，单位为mm2；C为材料热稳定系数；I为母线通过的(3)三相短路稳态电流，单位为A；tima短路发热假想时间，单位为s。本电缆线中I=1960，

tima=++=，终端变电所保护动作时间为，断路器断路时间为，C=77，把这些数据代入公式

中得AminI(3)timaC19600.7522mm2馈电给1号厂房（铸造车间）的线路采用VLV22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。

a）按发热条件需选择

由I30=201A及地下土壤温度为25℃，查表，初选缆芯

截面120mm2，其Ial=212A>I30，满足发热条件。

b）校验电压损耗

由图所示的工厂平面图量得变电所至1号厂房距离约为288m，

而查表得到120mm2的铝芯电缆的R0=/km （按缆芯工作温度75°计），X0=/km，又1号厂房的P30=, Q30= kvar，故线路电压损耗为

(pRqX)113.6kW(0.310.288)126.36kvar(0.070.1)U29.02VUN0.38kV

U%29.02100%7.6%>Ual%=5%。 380c）断路热稳定度校验

(3)AminI

timaC197000.75224mm2 76不满足短热稳定要求，故改选缆芯截面为240mm2的电缆，即选VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择，下同。

锻压车间

馈电给2号厂房（锻压车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 金工理车间

馈电给3号厂房（金工车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

工具车间

馈电给4号厂房（工具车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

仓库

馈电给10号厂房（仓库）的线路，由于仓库就在变电所旁边，而且共一建筑物，因此采用聚氯乙烯绝缘铝芯导线BLV-1000型5根（包括3根相线、1根N线、1根PE线）穿硬塑料管埋地敷设。

a）按发热条件需选择

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由I30=及环境温度25C，初选截面积4mm2，其Ial=19A>I30，满足发热条件。 b）校验机械强度 强度要求。

c) 所选穿管线估计长50m，而查表得R0=/km，X0=/km，又仓库的P30=, Q30= kvar，因此

查表得，Amin=mm2，因此上面所选的4mm2的导线满足机械

U(pRqX)10.8kW(8.550.05)6.2kvar(0.1190.05)12.2V

UN0.38kV

U%12.2100%3.21%<Ual%=5% 故满足允许电压损耗的要求。 380 热处理车间

馈电给6号厂房（热处理车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

装配车间

馈电给7号厂房（装配车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

机修车间

馈电给8号厂房（机修车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

锅炉房

馈电给9号厂房（锅炉房）的线路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 电镀车间

馈电给5号厂房（电镀车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

生活区

馈电给生活区的线路 采用BLX-1000型铝芯橡皮绝缘线架空敷设。

1）按发热条件选择 由I30=413A及室外环境温度（年最热月平均气温）32℃，初选BLX-1000-1240，其31℃时Ial≈455A>I30,满足发热条件。

2）效验机械强度 查表可得，最小允许截面积Amin=10mm2，因此BLX-1000-1240满

足机械强度要求。

3）校验电压损耗 查工厂平面图可得变电所至生活区的负荷中心距离600m左右，而查表得其阻抗值与BLX-1000-1240近似等值的LJ-240的阻抗R0=/km，X0=/km（按线间几何均距），又生活区的P30=240KW，Q30=，因此

U(pRqX)240kW(0.140.2)79.2kvar(0.30.2)9.4V

UN0.38kVU%9.4100%2.5%<Ual%=5% 380满足允许电压损耗要求。因此决定采用四回BLX-1000-1120的三相架空线路对生活区供电。PEN线均采用BLX-1000-175橡皮绝缘线。重新校验电压损耗，完全合格。

作为备用电源的高压联络线的选择校验

采用YJL22—10000型交联聚氯乙烯绝缘的铝心电缆，直接埋地敖设，与相距约2Km的临近单位变配电所的10KY母线相连。

按发热条件选择

工厂二级负荷容量共，I30335.1kVA/(310kV)19.3A，最热月土壤平均温度为25℃。查表《工厂供电设计指导》8-43，初选缆心截面为25mm2的交联聚乙烯绝缘的铝心电缆，其Ial90AI30满足要求。

短路热稳定校验

按本变电所高压侧短路电流校验，由前述引入电缆的短路热稳定校验，可知缆芯25mm2的交联电缆是满足热稳定要求的。而临近单位10KV的短路数据不知，因此该联路线的短路热稳定校验计算无法进行，只有暂缺。

以上所选变电所进出线和联络线的导线和电缆型号规格如表 7-1所示。

表7-1 进出线和联络线的导线和电缆型号规格 线 路 名 称 10KV电源进线 主变引入电缆 380V 低压 至1号厂房 至2号厂房 至3号厂房 至4号厂房 导线或电缆的型号规格 LGJ-35铝绞线（三相三线架空） YJL22—10000—3×25交联电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） - 19 -

出线 至5号厂房 至6号厂房 至7号厂房 至8号厂房 至9号厂房 至10号厂房 至生活区 BLV—1000—1×4铝芯线5根穿内径25mm硬塑管 VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） 四回路，每回路3×BLX-1000-1×120+1×BLX-1000-1×75橡皮线（三相四线架空线） YJL22—10000—3×16交联电缆（直埋） 2与临近单位10KV联络线 8.主接线图

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参考文献

[1]刘介才编 工厂供电设计指导 机械工业出版社 [2]孙丽华主编 电力工程基础 机械工业出版社

[3]刘江主编 建筑电气设备选型 中国建筑工业出版社 2003 [4]苏文成主编 工厂供电 机械工业出版社 2002

[5]朱林根主编 现代住宅建筑电气设计 中国建筑工业出版社 2004 - 23 -

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