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结构计算书

来源：小侦探旅游网

1 工程概况

1.1 结构设计条件

本工程采用框架结构。设计使用年限为50年，结构安全等级为二级。 1.1.1 气象条件

基本风压0.35 KN/m2，基本雪压0.35KN/m2，地面粗糙程度为C类，全年主导风向北偏南。 1.1.2 抗震设防

设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度值为0.10g，II类场地。

1.1.3 工程地质条件

场地地形平坦，地质总体状况为上覆盖新生界(代)2第四系,下伏太古界(代)。勘测期间，勘测范围内未见地下水。土层及其主要物理力学指标见表1.1。

表1.1 土层及其主要物理力学指标

土压缩模层土层名称编号 1 2 3 4 5 杂填土淤泥质粉质粘土粉质粘土砾砂层卵石层 0.9 0.6 4.2 3.0 6.4 23.30 24.20 73.81 0.65 0.52 19.80 20.00 5.30 5.00 270.00 350.00 500 不透水性透水性强透水层度（m） (%) 比 (KN/m) (MPa) (MPa) 3承载力特征值透水性土层厚含水量孔隙重度量1.2 工程设计概况

工程设计概况见表1.2。

表1.2 工程概况

结构类型结构类型工程地段 [ ] 砌体结构 [ ] 底框砌体结构 [√ ] 框架结构 [ ] 框剪结构基本风压 [ ] 高层剪力墙结构 [ ] 其它 0.35KN/m 2本工程±0.000相当于绝对标高 m；室内外高差： 0.45 m 结构层数地上 5 层结构高度 22.5 m；宽度 34.4 m；长度 .4 m；持力层名称基础设计概况地基承载力特征270 MPa 值fa 主楼高度和层数建筑结构布置和选型 19.5米 5层出屋面高度和层数否的规则性纵横向抗震墙间距和楼盖整体性计算软件无剪力墙，楼盖现抗震等级浇 PKPM系列SATWE Qox=207.326KN 总剪力结构分析主要结果墙体承担的倾覆>50% 力矩比最大层位移角的内轴线相交处位置框架柱最大和最小轴压比主要材料砼

C30，基础C25 0.88～0. 梁最大剪压比 0.13<0.2 扭转位移比 1.09 本周期 Tt=1.25s Qoy=208.198KN 地震作用力纵横扭方向的基Tx=4.02s Ty=4.17s 周期调整系数结构总重力和总GE=9636.393t 0.7 三级于复杂类型 3.3米结构高宽比 1层结构类型是否属否建筑平面和竖向0.66 柱下基础阶形现浇粉质粘土基础埋深 2.10m

表1.2 （续）

钢材砌体 HPB235 HRB335 混凝土小型空心砌块注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）

1.3 设计依据

建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑抗震设计规程（GB50011-2001）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）

1.4 可变荷载标准值选用（kN/㎡）

可变荷载标准值选用见表1.3。

表1.3 可变荷载标准值选用

名称荷载本工程选用 √ √ √ 卧室、餐消防楼厅起居室 2.0 2.0 2.0 3.5 2.5 7.0 2.0 0.5 卫生间楼梯梯阳台机房屋面人屋面悬挑设备上人不上 1.5 上部永久荷载标准值及构件计算

1.5.1 楼面荷载

1．楼面的永久荷载标准值： 1-4层楼面：

水磨石地面（包括底10 mm面层,20 mm水泥砂浆打底） 0.65 KN/m2 120厚钢筋混凝土板 25×0.12=3 KN/m2 20厚板底抹灰 20×0.02=0.4kN/m2 合计 4.05 KN/m2

2．楼面可变荷载标准值：

楼面活荷载标准值 2.0 KN/m2

1.5.2 屋面荷载

1．屋面永久荷载标准值：

20厚细石混凝土保护层 22×0.02=0.44 KN/㎡高聚物改性沥青防水卷材 0.50KN/㎡ 30mm厚1:3水泥砂浆Φ4@200双向配筋 25×0.03=0.75KN/㎡ 35厚无溶剂聚氨硬泡保温层 4×0.035=0.14 KN/㎡ 1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最小50厚 3×(0.05+7.8×0.02/2)=0.38 KN/㎡ 130厚钢筋混凝土板 25×0.13=3.25 KN/m2 20厚板底抹灰 20×0.02=0.4kN/m2

合计 5.86KN/m2 2．楼面可变荷载标准值：

上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/m2 屋面雪荷载标准值 SK=urS0=1.0×0.35=0.35 KN/m2 式中ur为屋面积雪分布系数，取ur =1.0，S0为基本雪压。 1.5.3 墙体荷载

可变荷载标准值选用见表1.4。

表1.4 墙体荷载

容重（kN/m）两侧粉刷重0.68 （kN/㎡）墙厚 0.19 0.115 0.19 14×0.19 墙重+粉刷（kN/㎡） 14×0.19 14×0.115 +0.34+0.5+0.68=3.34 +0.68=2.29 =3.5 =2.45 +0.34+0.5 0.115 14×0.115 0.34+0.5 内墙 3混凝土小型空心砌块 14 外墙

表1.4 （续）

墙高墙重/米（kN/m） 3.3m 墙高 3.5m 墙高 0.3m 3.3×3.34 =11.022 3.5×3.34 =11.69 0.3×3.34 =1.002 3.3×2.29 =7.557 3.5×2.29 =8.015 0.3×2.29 =0.687 3.3×3.5 3.3×2.45 =11.55 =8.085 3.5×3.5 3.5×2.45 =12.25 0.3×3.5 =1.05 =8.575 0.6×2.45 =1.47 本工程使用 1.5.4 女儿墙、栏板

墙（板）厚：120mm

√ √ √ 墙（板）高：1200mm（其中压顶150 mm）：

永久荷载=(0.115×14+0.34+0.5)×(1.2-0.15)+(0.115×25+0.34+0.5)×0.1

+[(0.115+0.05)×25+0.34+0.5]×0.05=2.665 kN/m

梁柱密度 25 KN/m2 混凝土小型空心砌块 14KN/m3

2 建筑结构总信息

2.1 总信息

结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc=25.00 钢材容重 (kN/m3): Gs =78.00 水平力的夹角 (Rad): ARF=0.00 地下室层数: MBASE=0

竖向荷载计算信息: 风荷载计算信息: 地震力计算信息: 特殊荷载计算信息: 结构类别: 裙房层数: MANNEX=0 转换层所在层号： MCHANGE=0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX=2.00 墙元侧向节点信息: 是否对全楼强制采用刚性楼板假定采用的楼层刚度算法结构所在地区 2.2 风荷载信息

修正后的基本风压 (kN/m2): W地面粗糙程度: C 结构基本周期（秒）: T1=0.00 体形变化分段数: MPART=1 各段最高层号: NSTi=5 各段体形系数: USi=1.30

2.3 地震信息

按模拟施工加荷计算方式计算X,Y两个方向的风荷载计算X,Y两个方向的地震力不计算框架结构内部节点否

层间剪力比层间位移算法全国

O=0.35 类

振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE=15 地震烈度: NAF=7.00 场地类别: KD=2

设计地震分组: 二组特征周期 TG=0.40 多遇地震影响系数最大值 Rmax1=0.08 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2=0.50 框架的抗震等级: NF=3 剪力墙的抗震等级: NW=3 活荷质量折减系数: RMC=0.50 周期折减系数: TC=0.70 结构的阻尼比 (%): DAMP=5.00

是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 0

2.4 活荷载信息

考虑活荷不利布置的层数从第1到5层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算柱、墙、基础活荷载折减系数见表2.1。

表2.1 活荷载折减系数

计算截面以上层数 1 2～3 4～5

折减系数 1.00 0.85 0.70

表2.1 （续）

6～8 0.65 2.5 调整信息

中梁刚度增大系数： BK=1.00 梁端弯矩调幅系数： BT=0.85 梁设计弯矩增大系数： BM=1.00 连梁刚度折减系数： BLZ=0.70 梁扭矩折减系数： TB=0.40 全楼地震力放大系数： RSF=1.00 0.2Qo 调整起始层号： KQ1=0 0.2Qo 调整终止层号： KQ2=0 顶塔楼内力放大起算层号： NTL=0 顶塔楼内力放大： RT=1.00 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91=1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力 IAUTO525=1 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB=0 剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ=1 强制指定的薄弱层个数 NWEAK=0

2.6 配筋信息

梁主筋强度 (N/mm2): IB=300 柱主筋强度 (N/mm2): IC=300 墙主筋强度 (N/mm2): IW=300 梁箍筋强度 (N/mm2): JB=210 柱箍筋强度 (N/mm2): JC=210 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH=210 梁箍筋最大间距 (mm): SB=100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC=100.00 墙水平分布筋最大间距(mm): SWH=150.00

墙竖向筋分布最小配筋率(%): RWV=0.30 单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW=0 单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1=0.60

2.7 设计信息

结构重要性系数: RWO=1.00

柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算钢构件截面净毛面积比: RN=0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB=30.00 柱保护层厚度 (mm): ACA=30.00

是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否

2.8 荷载组合信息

恒载分项系数: CDEAD=1.20 活载分项系数: CLIVE=1.40 风荷载分项系数: CWIND=1.40 水平地震力分项系数: CEA_H=1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V=0.50 特殊荷载分项系数: CSPY =0.00 活荷载的组合系数: CD_L =0.70 风荷载的组合系数: CD_W =0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L =0.50

2.9 剪力墙底部加强区信息

剪力墙底部加强区层数 IWF=2

剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN=7.80 各层的质量、质心坐标信息见表2.2。

表2.2 各层的质量、质心坐标信息

层号 5 4 3 2 1 塔号 1 1 1 1 1 质心 X 32.071 32.033 32.033 32.033 32.050 质心 Y(m) 18.143 18.281 18.281 18.281 18.145 质心 Z(m) 19.500 15.600 11.700 7.800 3.900 恒载质量(t) 13.0 18.2 18.2 18.2 1878.7 活载质量(t) 176.0 86.4 86.4 86.4 86.9 活载产生的总质量 (t): 522.197 恒载产生的总质量 (t): 9114.196 结构的总质量 (t): 9636.393 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载

结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量

活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t=1000kg) 各层构件数量、构件材料和层高见表2.3。

表2.3 各层构件数量、构件材料和层高梁数层号 5 4 3 2 1 塔号 (混凝土) 1 1 1 1 1 205(30) 202(30) 202(30) 202(30) 202(30) (混凝土) 130(30) 128(30) 128(30) 128(30) 128(30) (混凝土) 0(25) 0(25) 0(25) 0(25) 0(25) (混凝土) 3.900 3.900 3.900 3.900 3.900 3.900 7.800 11.700 15.600 19.500 柱数墙数层高累计高度风荷载信息见表2.4

表2.4 风荷载信息

层号 5 4 塔号 1 1 风荷载X 50.15 45.46 剪力X 50.2 95.6 倾覆弯矩X 195.6 568.5

风荷载Y 94.15 85.35 剪力Y 94.2 179.5 倾覆弯矩Y 367.2 1067.2

表2.4 （续）

3 2 1 1 1 1 44.91 44.91 46.48 140.5 185.4 231.9 1116.5 1839.7 2744.1 84.30 84.30 84.30 263.8 348.1 432.4 2096.1 3453.6 5140.0 各楼层等效尺寸见表2.5。

表2.5 各楼层等效尺寸(单位:m,m)

最大宽层号 1 2 3 4 5 塔号 1 1 1 1 1 面积 1447.20 1438.56 1438.56 1438.56 1497.72 形心X 32.14 32.14 32.12 32.12 32.12 形心Y 18.45 18.56 18.56 18.56 18.05 等效宽B 等效高H BMAX 67.41 67.61 67.61 67.61 67.46 37.39 37.19 37.19 37.19 37.58 67.41 67.61 67.61 67.61 67.46 BMIN 37.39 37.19 37.19 37.19 37.57 最小宽2

各楼层的单位面积质量分布见表2.6。

表2.6 各楼层的单位面积质量分布（单位：kg/m）

层号 1 2 3 4 5 塔号 1 1 1 1 1 单位面积质量 g[i] 1358.20 1355.95 1355.95 1355.95 1216.93 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1]) 1.00 1.00 1.00 1.11 1.00 2

2.10 计算信息

第一步: 计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间: 15:49:55

第二步: 组装刚度矩阵并分解开始时间: 15:49:57 Calculate block information 刚度块总数: 1

自由度总数: 1971

大约需要 5.3MB 硬盘空间刚度组装：从1行到1971行第三步: 地震作用分析

开始时间: 15:49:58

方法 1 (侧刚模型) 起始列=1 终止列=30 第四步: 计算位移开始时间: 15:49:59

形成地震荷载向量

形成风荷载向量

形成垂直荷载向量 Calculate Displacement LDLT 回代：从 1 列到 38 列

写出位移文件第五步: 计算杆件内力

开始时间: 15:50: 4

活载随机加载计算

计算杆件内力结束日期: 2009.5.7 时间: 15:50:10 总用时: 0:0:15

2.11 各层计算信息

Floor No : 层号 Tower No : 塔号

Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值

Gmass : 总质量

Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率

Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者

RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度 Floor No. 1 Tower No. 1

Xstif=31.9938(m) Ystif=18.0185(m) Alf= 45.0000(Degree) Xmass=32.0497(m) Ymass=18.1447(m) Gmass=2052.5081(t) Eex=0.0026 Eey=0.0059 Ratx =1.0000 Raty =1.0000

Ratx1= 2.2238 Raty1=2.2042 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX=1.7653E+06(kN/m) RJY=1.7559E+06(kN/m) RJZ=0.0000E+00(kN/m) Floor No. 2 Tower No. 1

Xstif=31.9594(m) Ystif=18.3000(m) Alf=45.0000(Degree) Xmass=32.0334(m) Ymass=18.2809(m) Gmass=2037.0490(t) Eex=0.0034 Eey=0.0009 Ratx=0.5969 Raty=0.6058

Ratx1=1.4208 Raty1=1.4446 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX=1.0536E+06(kN/m) RJY=1.0637E+06(kN/m) RJZ=0.0000E+00(kN/m) Floor No. 3 Tower No. 1

Xstif=31.9594(m) Ystif=18.3000(m) Alf=45.0000(Degree) Xmass=32.0334(m) Ymass=18.2809(m) Gmass=2037.0490(t) Eex=0.0034 Eey=0.0009 Ratx=0.9217 Raty=0.9181

Ratx1=1.3651 Raty1=1.3965 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX=9.7112E+05(kN/m) RJY=9.7659E+05(kN/m) RJZ=0.0000E+00(kN/m) Floor No. 4 Tower No. 1

Xstif=31.9594(m) Ystif=18.3000(m) Alf=45.0000(Degree) Xmass=32.0334(m) Ymass=18.2809(m) Gmass=2037.0492(t) Eex=0.0034 Eey=0.0009 Ratx=0.9803 Raty=0.9697

Ratx1=1.3871 Raty1=1.4132 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX=9.5199E+05(kN/m) RJY=9.4704E+05(kN/m) RJZ=0.0000E+00(kN/m) Floor No. 5 Tower No. 1

Xstif=31.9594(m) Ystif=18.3000(m) Alf=45.0000(Degree) Xmass=32.0714(m) Ymass=18.1434(m) Gmass=1994.9344(t) Eex=0.0052 Eey=0.0072 Ratx =0.9011 Raty=0.8845

Ratx1=1.2500 Raty1=1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX=8.5787E+05(kN/m) RJY=8.3765E+05(kN/m) RJZ=0.0000E+00(kN/m) 抗倾覆验算结果见表2.7。

表2.7 抗倾覆验算结果

X风荷载 Y风荷载 X 地震 Y 地震抗倾覆弯矩Mr 3093281.8 17051.5 3093281.8 17051.5 倾覆弯矩Mov 3014.8 5621.2 55632.7 50242.5 比值Mr/Mov 1026.02 303.43 55.60 33.95 零应力区(%) 0.00 0.00 0.00 0.00 结构整体稳定验算结果见表2.8。

表2.8 结构整体稳定验算结果

层号 1 2 3 4 X向刚度 0.177E+07 0.105E+07 0.971E+06 0.952E+06 Y向刚度 0.176E+07 0.106E+07 0.977E+06 0.947E+06 层高 3.90 3.90 3.90 3.90

上部重量 963 76708 57202 37696 X刚重比 71.44 53.57 66.21 98.49 Y刚重比 71.06 .08 66.58 97.98

表2.8 （续）

5 0.858E+06 0.838E+06 3.90 18190 183.93 179.60 该结构刚重比Di×Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算。该结构刚重比Di×Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应。

楼层抗剪承载力、及承载力比值见表2.9，Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比。

表2.9 楼层抗剪承载力、及承载力比值

层号 5 4 3 2 1

塔号 1 1 1 1 1 X向承载力 0.1071E+05 0.1221E+05 0.1470E+05 0.1681E+05 0.1887E+05 Y向承载力 0.1037E+05 0.1214E+05 0.1461E+05 0.1657E+05 0.16E+05 Ratio_Bu:X 1.00 1.14 1.20 1.14 1.12 Ratio_Bu:Y 1.00 1.17 1.20 1.13 1.14

3 楼板计算书

3.1 房间号3计算

3.1.1 基本资料

1．房间编号：3

2．边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3．荷载：

永久荷载标准值：g＝4.05 kN/M2 可变荷载标准值：q＝2.00 kN/M2

计算跨度 Lx=12200mm；计算跨度 Ly=3600 mm

板厚 H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB335 HRB235 4．计算方法：弹性算法。 5．泊松比：μ＝1/5. 6．考虑活荷载不利组合。 3.1.2 计算结果

My=(0.04167+0.00000/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×3.62=3.38kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya=(0.12500+0.00000/5)×(1.4×1.0)×3.62=2.27kN·M My=3.38 +2.27=5.65kN·M

Asy=368.46mm2，实配φ8@125(As＝402.mm2) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.335%

My'=0.08333×(1.20×4.1+1.40×2.0)×3.6=8.27kN·M Asy'=406.02mm2，实配φ8@125 (As＝402mm2,可能与邻跨有关系) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.335% 3.1.3 跨中挠度验算

Mk--按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq--按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值

1．挠度和裂缝验算参数：

Mk =(0.04167+0.00000/5)×(1.0×4.1+1.0×2.0)×3.62 =3.27kN·M Mq =(0.04167+0.00000/5)×(1.0×4.1+0.5×2.0)×3.62 =2.73kN·M Es＝210000.N/mm2 Ec＝29791.N/mm2 Ftk＝2.01N/mm2 Fy＝210.N/mm2

2．在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： ①裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2-2） σsk＝Mk/(0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3-3） σsk＝3.27/(0.87×101×402)=92.46N/mm

矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2

ρte＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4） ρte＝402/60000=0.00670

ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.00670×92.46)=-1.004 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2

②钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE： αE＝Es/Ec＝210000.0/29791.5=7.049 ③受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'：矩形截面，γf'＝0

④纵向受拉钢筋配筋率 ρ＝As/b/ho＝402/1000/101=0.00398 ⑤钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3-1）计算: Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ+0.2+6×αE*ρ/(1+ 3.5γf')]

Bs=210000×402×101/[1.15×0.200+0.2+6×7.049×0.00398/(1+3.5 ×0.00)]=1439.58kN·M

3．考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ'=0时，θ=2.0 4．受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：

B＝Mk/[Mq×(θ-1)+ Mk]×Bs （混凝土规范式 8.2.2）

B＝3.27/[2.73×(2-1)+3.27]×1439.58=784.639kN·M 5．挠度 f＝κ×Qk×L4/B

f＝0.00260×6.1×3./784.639=3.373mm f/L＝3.373/3600= 1/1067，满足规范要求。

3.1.4 裂缝宽度验算

1．X方向板带跨中裂缝： 2．Y方向板带跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2-2） σsk＝Mk/(0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3-3） σsk＝3.27×106/(0.87×101×402)=92.46N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2

ρte＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4） ρte＝402/60000=0.007

当ρte＜0.01 时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×92.46)=-0.310 当ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2

ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式 8.1.2-1） ωmax=2.1×0.200×92.5/210000×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.024

满足规范要求。

3．左端支座跨中裂缝： 4．下端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2-2） σsk＝Mk/(0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3-3） σsk＝6.53×106/(0.87×101×402)=184.92N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2

ρte＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4）

ρte＝402/60000=0.007

当ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×184.92)=0.395

ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式 8.1.2-1） ωmax=2.1×0.395×184.9/210000×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.095

满足规范要求。

5．右端支座跨中裂缝： 6．上端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ρte＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4） ρte＝402/60000=0.007

当ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×184.92)=0.395

ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式 8.1.2-1） ωmax=2.1×0.395×184.9/210000×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.095

满足规范要求。

3.2 房间号9计算

3.2.1 基本资料

1．房间编号： 9

2．边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3．荷载：

永久荷载标准值：g＝4.05 kN/M2 可变荷载标准值：q＝2.00 kN/M2

计算跨度 Lx=4200mm；计算跨度 Ly=8000mm

板厚 H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB335 HRB235 4．计算方法：弹性算法。 5．泊松比：μ=1/5. 3.2.2 计算结果

Mx=(0.03925+0.00470/5)×(1.20×4.1+1.40×2.0)×4.22=5.43kN·M Asx=368.46mm2，实配φ8@125 (As＝402.mm2) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.335%

My=(0.00470+0.03925/5)×(1.20×4.1+1.40×2.0) ×4.2=1.70kN·M Asy= 368.46mm2，实配φ8@125 (As＝402mm2) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.335%

Mx'=0.08215×(1.20×4.1+1.40×2.0)×4.22=11.10kN·M Asx'=550.81mm2，实配φ10@125 (As＝628mm2,可能与邻跨有关系) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.524%

My'=0.05705×(1.20×4.1+1.40×2.0)×4.22 =7.71kN·M Asy'=377.52mm2，实配φ8@125 (As＝402mm2,可能与邻跨有关系) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.335% 3.2.3 跨中挠度计算

Mk--按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq--按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1．挠度和裂缝验算参数：

Mk=(0.00470+0.03925/5)×(1.0×4.1+1.0×2.0 )×4.22=1.34kN·M Mq=(0.00470+0.03925/5)×(1.0×4.1+0.5×2.0 )×4.22=1.12kN·M Es＝210000N/mm Ec＝29791N/mm Ftk＝2.01N/mm2 Fy＝210N/mm2

2．在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： ①裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2-2） σsk＝Mk/(0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3-3）

σsk＝1.34/(0.87×101×402)=37.91N/mm

矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2

ρte＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4） ρte＝402/60000=0.00670

ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.00670×37.91)=-4.033 当 ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

②钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE： αE＝Es/Ec＝210000.0/29791.5=7.049 ③受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'：矩形截面，γf'＝0

④纵向受拉钢筋配筋率 ρ＝As/b/ho＝402/1000/101=0.00398 ⑤钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3-1）计算: Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+ 3.5γf')]

Bs＝210000×402×1012/[1.15×0.200+0.2+6×7.049×0.00398/(1+3.5

×0.00)]=1439.58kN·M

3．考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ'=0时，θ=2.0 4．受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：

B＝Mk/[Mq×(θ-1)+Mk]×Bs （混凝土规范式 8.2.2） B＝1.34/[1.12×(2-1)+1.34] ×1439.58 =784.639kN·M 5．挠度 f＝κ×Qk×L4/B

f＝0.00249×6.1×4.24/784.639=5.986mm f/L＝5.986/4200=1/702，满足规范要求。

3.2.4 裂缝宽度验算

1．X方向板带跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2-2） σsk＝Mk/(0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3-3）

σsk＝4.29×106/(0.87×101×402)=121.39N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2

ρte＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4） ρte＝402/60000=0.007

当 ρte ＜0.01时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×121.39)=0.026 当 ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式 8.1.2-1） ωmax=2.1×0.200×121.4/210000×(1.9×20+0.08×11.43/0.01000)=0.031,满足规范要求。

2．Y方向板带跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2-2） σsk＝Mk/(0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3-3） σsk＝1.34×106/(0.87×93×402)=41.17N/mm

矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2

ρte＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4） ρte＝402/60000=0.007 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×41.17)=-2.068 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式 8.1.2-1） ωmax=2.1×0.200×41.2/210000×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.011，

满足规范要求。

3．左端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2-2） σsk＝Mk/(0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3-3）

σsk＝8.77×106/(0.87×100×628)=160.38N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2

ρte＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4） ρte＝628/60000=0.010

ψ=1.1-0.65×2.01/(0.01×160.38)=0.324

ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式 8.1.2-1） ωmax=2.1×0.324×160.4/210000×(1.9×20+0.08×14.29/0.01047)=0.076

满足规范要求。

4．下端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1- 0.65×ftk/(ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2-2） σsk＝Mk/(0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3-3） σsk＝6.09×106/(0.87×101×402)=172.31N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2

ρte＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4） ρte＝402/60000=0.007

当 ρte ＜0.01时，取ρte=0.01

ψ＝1.1-0.65×2.01/( 0.01×172.31)=0.343

ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式8.1.2-1） ωmax=2.1×0.343×172.3/210000×(1.9×20+0.08×11.43/0.01000)=0.077，

满足规范要求。

5．右端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2-2） σsk＝Mk/(0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3-3） σsk＝8.77×106/(0.87×100×628)=160.38N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2

ρte＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4）

ρte＝628/60000=0.010

ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×160.38)=0.324

ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式8.1.2-1） ωmax=2.1×0.324×160.4/210000×(1.9×20+0.08×14.29/0.01047)=0.076，

满足规范要求。

6．上端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2-2） σsk＝Mk/(0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3-3） σsk＝6.09×106/(0.87×101×402)=172.31N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2 ρte ＝As/Ate （混凝土规范式 8.1.2-4） ρte＝402/60000=0.007

当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01 ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×172.31)=0.343

ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式 8.1.2-1） ωmax=2.1×0.343×172.3/210000×(1.9×20+0.08×11.43/0.01000)=0.077，

满足规范要求。

4 基础计算

荷载代码Load 荷载组合公式 12 TAT标准组合:1.00*恒+1.00*活 13 TAT标准组合:1.00*恒+1.00*风x 14 TAT标准组合:1.00*恒+1.00*风y 15 TAT标准组合:1.00*恒-1.00*风x 16 TAT标准组合:1.00*恒-1.00*风y

21 TAT标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x 22 TAT标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x 23 TAT标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y 24 TAT标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y 25 TAT标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活 26 TAT标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活 27 TAT标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*1.00*活 28 TAT标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*1.00*活 85 TAT标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地 86 TAT标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地 87 TAT标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地 88 TAT标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地

TAT标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地x+0.38*竖地 90 TAT标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地y+0.38*竖地 91 TAT标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x-1.00*地x+0.38*竖地 92 TAT标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y-1.00*地y+0.38*竖地 125 TAT准永久组合:1.00*恒+0.50*活 126 TAT基本组合:1.20*恒+1.40*活 127 TAT基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活 128 TAT基本组合:1.20*恒+1.40*风x

129 TAT基本组合:1.20*恒+1.40*风y 130 TAT基本组合:1.20*恒-1.40*风x 131 TAT基本组合:1.20*恒-1.40*风y

136 TAT基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x 137 TAT基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x 138 TAT基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y 139 TAT基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风y 140 TAT基本组合:1.20*恒+1.40*风x+0.70*1.40*活 141 TAT基本组合:1.20*恒-1.40*风x+0.70*1.40*活 142 TAT基本组合:1.20*恒+1.40*风y+0.70*1.40*活 143 TAT基本组合:1.20*恒-1.40*风y+0.70*1.40*活 200 TAT基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地x+0.50*竖地 201 TAT基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地x+0.50*竖地 202 TAT基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地y+0.50*竖地 203 TAT基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地y+0.50*竖地

204 TAT基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风x+1.30*地x+0.50*竖地 205 TAT基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风y+1.30*地y+0.50*竖地 206 TAT基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风x-1.30*地x+0.50*竖地 207 TAT基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风y-1.30*地y+0.50*竖地计算独基时[不考虑]独基范围内的线荷载独基底板最小配筋率:0.150%

中华人民共和国国家标准GB50007-2002 --综合法符号说明:

Fak：地基承载力特征值

Fa：修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE) q：用于地基承载力特征值修正的基础埋深 Pt：平均覆土压强(包括基础自重) Fy：计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度

Load：荷载代码

Mx'：相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值 My'：相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值 N'：相对于基础底面形心的轴力标准组合值 Pmax：该组合下最大基底反力 Pmin：该组合下最小基底反力 S：基础底面长 B：基础底面宽

M1：底板x向配筋计算用弯矩设计值 M2：底板y向配筋计算用弯矩设计值 AGx：底板x向全截面配筋面积 AGy：底板y向全截面配筋面积

节点号=1 C25.0 fak(kPa)=270.0 q(m)= 2.10 Pt=9.0kPa fy=210mPa Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 86 9.98 -106.13 608.97 514.45 71.17 434.20 14 14柱下基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500 200 X+ 204 151.0 152.3 310 500 201 X- 288 194.7 202.3 370 500 202 Y+ 206 150.4 160.3 320 500 203 Y- 282 190.6 202.3 370 基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300 2 1200 1200 300 柱下基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm×mm) load M2(kNm) AGy(mm×mm) 206 112.731 1104.556 207 110.301 1080.751

x实配:Φ14@200(0.15%) y实配:Φ14@200(0.15%)

节点号=62 C25.0 fak(kPa)=270.0 q(m)=2.10 Pt=36.0kPa fy=210mPa Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 90 -827.17 -21.39 987.23 268.96 0.06 434.20 2622 3822 柱下基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500 200 X+ 167 430.2 453.4 310 500 201 X- 180 459.1 473.2 320 500 127 Y+ 190 273.6 286.4 420 500 203 Y- 129 197.8 203.8 340 1600 126 X+ 0 0.0 393.7 200 1600 126 X- 0 0.0 393.7 200 1600 126 Y+ 0 0.0 233.5 200 1600 126 Y- 0 0.0 233.5 200 基础各阶尺寸: No: S B H 1 2700 3900 300 2 1600 2800 300 柱下基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm×mm) load M2(kNm) AGy(mm×mm) 206 281.842 2761.534 127 260.162 2502.761 x实配:φ10@100(0.15%) y实配:Φ14@200(0.16%)

5 楼梯计算

5.1 荷载和受力计算

5.1.1 1号楼梯板荷载受力简图

受力简图见图5.1

图5.1 1号楼梯计算简图

5.1.2 计算公式

hh=dd＋A/TL

q=1.2×(q恒载＋25×hh)/cosɑ＋1.4×q活 q=1.35×(q恒载＋25×hh)/cosɑ＋1.4×0.7×q活

其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度。在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度。 5.1.3 荷载计算参数（单位kn/m）

装修荷载Qz=1.00 活载Qｈ=2.00

恒载分项系数1.2,1.35 活载分项系数1.4,1.4×0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8

5.1.4 各跑荷载及内力计算及示意图

其中：Qb－－梯板均布荷载； Qbt－－梯板弯折段均布荷载； Qｐ－－平台均布荷载；

Qｗ－－楼面均布荷载；单位(KN/m)；

1．第1标准层第1跑