混凝土框架结构课程设计计算书

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嘉应学院

课程设计任务书课程名称：混凝土结构设计设计题目：多层框架结构设计学院：土木工程学院班级：土木1301 * 名： *** 学号： ********* 指导老师： ***

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一、设计任务................................................................................... 错误!未定义书签。

1设计内容 ................................................................................. 错误!未定义书签。 2设计条件 ................................................................................................................. 2 二.框架结构计算过程...................................................................................................... 4

1.平面布置................................................................................................................. 3 2.结构计算简图......................................................................................................... 4 3.内力计算................................................................................................................. 5

(1)恒荷载计算 .................................................................................................... 5 (2)活荷载计算 .................................................................................................... 8 (3)荷载转化 ........................................................................................................ 9 (4)水平荷载计算 .............................................................................................. 15 (5)弯矩调整 ...................................................................................................... 21 (6)内力组合 ...................................................................................................... 23

三.构件配筋计算............................................................................................................ 29

1.梁的设计............................................................................................................... 29 2.柱的设计............................................................................................................... 35 四.绘制框架结构施工图................................................................................................ 45

1 设计题目

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某办公楼是五层框架结构，建筑平面图如附图所示。采用钢筋混凝土现浇框架结构设计该办公楼。选第②榀框架进行设计。

根据学号选择自己的跨度

L1 L3 × L2 2100 mm 1 6 11 16 21 26 31 36 41 46 51 56 2400 mm 2 7 12 17 22 27 32 37 42 47 52 57 2700 mm 3 8 13 18 23 28 33 38 43 48 53 58 3000 mm 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 59 3300 mm 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 4500 mm×6000 mm 4500 mm×6300 mm 4500 mm×6600 mm 4500 mm×6900 mm 4500 mm×7200 mm 5100 mm×6000 mm 5100 mm×6300 mm 5100 mm×6600 mm 5100 mm×6900 mm 5100 mm×7200 mm 5700 mm×6000 mm 5700 mm×6300 mm 标准文案

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5700 mm×6600 mm 5700 mm×6900 mm 5700 mm×7200 mm

61 66 71 62 67 72 63 68 73 69 74 65 70 75 2 设计资料

(1) 设计标高：层高3.300m，室内设计标高0.000m，室外设计标高-0.600m，基

础顶面离室外地面为600mm。

(2) 屋面楼面荷载：恒载1.5 kN/m²（不包括板结构自重），活载2kN/m²。 (3) 梁上墙荷载：8kN/m。

(4) 基本风压：w00.60KN/m2（地面粗糙度为B类）。

3 设计内容

(1) 结构布置及主要构件尺寸初选。

(2) 荷载计算。计算第②榀框架的梁柱承受的恒荷载、活荷载、风荷载。 (3) 内力计算。使用弯矩二次分配法或分层法计算竖向荷载，使用D值法计算水平荷载。

(4) 内力组合。考虑永久荷载控制，可变荷载控制情况。 (5) 框架的梁柱截面设计。进行正截面、斜截面配筋计算。 (6) 绘制一榀框架的结构施工图。

4 提交成果

(1) 多层框架设计计算书。 (2) 一榀框架结构施工图。

二.框架结构计算过程

1.平面布置

（1）结构平面布置（见图2）

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图 2 结构平面布置

（2）构件尺寸确定

楼盖及屋盖均采用现浇混凝土结构，楼板厚度取100mm，边跨（AB、CD）梁：

取h=(10~12)L=(10~12)×6900=575~690mm，取h=600mm b=(~)h=200~300mm 取b=300mm

中跨（BC）梁：取h=(10~12)L=(10~12)×2700=225~270mm，取h=450mm b=(2~3)h=83~125m，取b=300mm

柱连系梁：取

h=(10~12)L=(10~12)×5700=475~570mm，取500mm b=(~)h=166~250m，取200mm

梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级横梁（b×h）层次混凝土强度等级 AB跨、CD跨 BC跨 1-5 C30 300×600 300×450

柱截面：

边柱 Ac≥1.2f中柱 Ac≥1.2f

N1.2×(1.25×5.7×3.45×14×103×5)14.3c

N1.2×(1.25×5.7×4.8×14×103×5)

1111

纵梁（b×h） 200×500 =144393mm2

14.3

=2005mm2

根据上述估算结构并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值为：1-5层450mm×450mm, 2-5层柱计算高度为层高。取3.3m；底层柱计算高度：h=3.3+0.6+0.6-0.1=4.4m. 2.结构计算简图

（1计算第②榀框架（2）计算梁、柱线刚度梁：中框架Ib=2I0 ib=

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EIblb

I0=

bh312

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EIblb

bh312

边框架Ib=1.5I0 ib=

柱：iEIc

lcIc I0=

1bh3 i2Ec0.250.53/6.08.6810-4Ec(m3) 12121

0.636.9

可知：

AB,CD跨梁： i=2Ec×12×0.3×

=15.7×10−4E(m3) =8.44×10−4E(m3)

BC跨梁： i=1.5Ec×12×0.3×上部各层柱: i=Ec×12×0.45×

0.4532.7

0.4533.30.453

=10.4×10−4E(m3)

底层柱： i=Ec×12×0.45×4.4=7.77×10−4E(m3)

算竖向荷载柱线刚度乘以0.9系数得：

梁柱线刚度

3.内力计算

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均布荷载向梁传递的示意图

(1)恒荷载计算

a)屋面框架梁线荷载的标准值:

楼面框架梁线荷载标准值： 1.5KN/m2

100mm厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5kN/m2

屋面恒荷载： 4KN/m2 边跨（AB，CD跨）框架梁自重： 0.3×0.6×25=4.5kN/m

梁侧粉刷： 4.84 KN/m 2×（0.6-0.1）×0.02×17=0.34kN/m 中跨BC跨框架梁自重： 0.3×0.45×25=2.25kN/m

侧梁粉刷： 2.488 KN/m 2×（0.45-0.1）×0.02×17=0.238kN/m 因此，作用在顶屋框架梁上的线荷载为:

g5AB1=g5CD1=4.84KN/m

g5BC1=2.488KN/m

g5AB2=g5CD2=4×5.7=22.8KN/m

g5BC2=4×2.7=10.8KN/m

b)楼面框架梁线荷载标准值

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楼面框架梁线荷载标准值： 1.5KN/m2

100mm厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5kN/m2 4KN/m2 楼面恒荷载：

边跨框架梁及侧梁粉刷 4.84/m

边跨填充墙自重 8KN/m 中跨框架梁及侧梁粉刷 2.488/m 因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：

gAB1=gCD1=8+4.84=12.84KN/m

gBC1=2.488KN/m

gAB2=gCD2=4×5.7=22.8KN/m

gBC2=4×2.7=10.8KN/m

c）屋面框架节点集中荷载标准值

边柱连系梁梁自重 0.2×0.5×5.7×25=14.25kN

粉刷 0.02×（0.5－0.1）×2×5.7×17=1.55 kN 连系梁传来的屋面自重 0.5×5.7×0.5×5.7×4=32.49 kN 顶层边节点集中荷载 𝐆𝟓𝐃=𝐆𝟓𝐀=48.29 kN 中柱连系梁自重 0.25×0.5×5.7×25=14.25 kN 粉刷 0.02×（0.5-0.1）×2×5.7×17=1.55 kN 连系梁传来的屋面荷载 0.5×（5.7+5.7-2.7）×1.35×4=23.49 kN

0.5×5.7×0.5×5.7×4=32.49 kN

顶层中节点集中荷载 𝐆𝟓𝐁=𝐆𝟓𝐂=71.78 kN d)楼面框架节点集中荷载标准值

边柱连系梁自重 0.2×0.5×5.7×25=14.25kN

粉刷 0.02×（0.5－0.1）×2×5.7×17=1.55 kN 墙体自重 5.7×8=45.6 kN

框架柱自重 0.5×0.5×3.3×25=20.63 kN 连系梁传来的楼面自重 0.5×5.7×0.5×5.7×4=32.49 kN

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中间层边节点集中荷载 GAGD114.52 Kn 中柱连系梁自重 0.2×0.5×5.7×25=14.25kN

中柱粉刷 0.02×（0.5－0.1）×2×5.7×17=1.55 kN 墙体自重 5.7×8=45.6 kN

框架柱自重 0.5×0.5×3.3×25=20.63 kN

连系梁传来的楼面荷载 0.5×（5.7+5.7-2.7）×1.35×4=23.49 kN

0.5×5.7×0.5×5.7×4=32.49 kN

中间层终结点集中荷载 GCGB137.95 Kn e）恒荷载作用下的结构简图如图5

图5 恒荷载作用下结构计算简图

(2)活荷载计算

活荷载计算值如下：

p5ABp5CD 2×5.7 =11.4kN/m

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p5BC=2×2.7=5.4KN/m

p5A=p5D=0.5×5.7×0.5×5.7×2=16.25KN

P5BP5C 0.5×（5.7+5.7-2.7）×1.35×2+ 0.5×5.7×0.5×5.7×2=28kN

pABpCD2×5.7 =11.4kN/m

pBC=2×2.7=5.4KN/m pA=pD=16.25KN pB=pC=28KN

图6 楼面活荷载作用下结构计算简图

（3）竖向荷载作用下框架内力计算

因结构和荷载均匀对称，故取对称轴一侧的框架为计算对象，且中间跨梁取为竖向滑动支座。利用弯矩二次分配法计算杆端弯矩。先计算恒荷载作用下的弯矩。

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第1层：SA=4×(7.77×10−3E+10.4×10−3E+15.7×10−3E)=4×33.87×10−3E

SB=4×33.87×10−3E+2×8.44×10−3E=152.36×10−3E

AAA7.7710.415.7μ下==0.239 μ上==0.307 μ右==0.4

33.8733.8733.87

BBBB4×7.774×10.44×15.72×8.44μ下=152.36=0.204 μ上=152.36=0.273 μ左=152.36=0.412 μ右=152.36=0.111

第2-4层：SA=4×(10.4×10−3E+10.4×10−3E+15.7×10−3E)=4×36.5×10−3E SB=4×36.5×10−3E+2×8.44×10−3E=162.88×10−3E

AAA10.410.415.7μ下==0.285 μ上==0.285 μ右==0.43

36.536.536.5BBBB4×10.44×10.44×15.72×8.44μ下==0.255 μ上==0.255 μ左==0.386 μ右==

162.88

0.104

第5层：SA=4×(15.7×10−3E+10.4×10−3E)=4×26.1×10−3E SB=4×26.1×10−3E+2×8.44×10−3E=121.28×10−3E

AA10.415.7μ下==0.398 μ右==0.602

26.126.1BBB4×10.44×15.72×8.44μ下==0.343 μ左==0.518 μ右==0.139

121.28

112

计算1-4层固端弯矩：MA=−12q0l2−12q1l2(1−2α+α) =−

×12.84×6.92−

112

×22.8×6.92×(1−2×(

2.852

)+(6.9)）=6.9

2.853

116.91KN∙m

1′515

MB=−q0l2−q2l2=−×2.488×1.352−×10.8×1.352=−5.16 KN∙m

324324第5层固端弯矩：MA=−85.17 KN∙m MB=−5.16 KN∙m

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上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.3980.602-85.1733.9051.2716.66-20.731.2.4152.1-52.10.2850.2850.4333.3216.95-3.4346.8433.3216.66-3.4346.84-116.9150.27-21.57-5.18-93.390.5180.3980.3430.13985.17-41.4525.-5.9063.5-5.16-27.44-11.21-14.25-3.91-1.58-45.6-17.950.3860.2550.2550.104116.91-43.1425.141.09100-5.16-28.50-28.50-11.61-13.72-14.250.720.720.3-41.47-42.07-16.490.2850.2850.4333.3216.66-3.36.6333.3216.66-3.36.63-116.9150.27-21.57-5.05-93.260.3860.2550.2550.104116.91-43.1425.141.30100.11-5.16-28.50-28.50-11.61-14.25-14.251.091.090.12-41.66-41.66-16.650.2850.2850.43-116.9133.3233.3250.2716.6617.95-21.57-3.72-5.6.27.55-93.810.3070.2390.4-116.9133.27.9453.0816.66-23.021.951.522..529.46-83.960.3860.2550.2550.104116.91-43.1425.141.69100.6-5.16-28.50-28.50-11.61-14.25-15.261.111.110.46-41.-42.65-16.310.4120.2730.2040.111116.91-46.0426.-5.0692.35-5.16-30.51-22.80-12.4-14.25-3.36-2.51-1.36-48.12-25.31-18.9214.73-12.66荷载作用下框架结构的弯矩二次分配

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52.152.117.959.1345.678.8293.3946.8446.8441.4710016.497.6742.0716.4917.9584.93.26.6346.6341.66100.1116.657.8341.6616.6584.93.8147.56.21.100.616.317.4942.6516.3184.0383.9629.46.8.1292.3518.9210.1023.3118.9293.0814.7312.66

恒荷载作用下的框架弯矩图

计算活荷载作用下的弯矩

231

q3l2(1−2α+α) 1212.8522.8532

=−12×11.4×6.9×(1−2×(6.9)+(6.9)=-32.98 KN∙m

MB=−q2l2=−×5.4×1.352=−2.05KN∙m

2424MA=−

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上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.3980.602-32.9813.1319.8.7-8.011.321.9919.15-19.150.2850.2850.43-32.9.409.4014.186.574.7-5.97-1.51-1.51-2.2814.4612.59-27.050.2850.2850.43-32.9.409.4014.184.74.7-5.97-0.98-0.98-1.4713.1213.12-26.210.2850.2850.43-32.9.409.4014.184.75.06-5.97-1.08-1.08-1.6313.0213.38-26.220.3070.2390.410.127.884.70.510.4015.338.28-32.9814.97-6.370.76-23.620.5180.3980.3430.13932.98-16.029.93-3.1023.79-2.05-10.61-4.30-3.95-2.05-0.83-16.61-7.180.3860.2550.2550.10432.98-11.947.090.8428.97-2.05-7.-7.-3.22-5.31-3.950.550.550.23-12.65-11.29-5.040.3860.2550.2550.10432.98-11.947.090.3128.44-2.05-7.-7.-3.22-3.95-3.950.210.210.08-11.63-11.63-5.190.3860.2550.2550.10432.98-11.947.090.4228.55-2.05-7.-7.-3.22-3.95-4.220.280.280.1-11.56-11.83-5.170.4120.2730.2040.11132.98-12.747.49-1.4626.27-8.44-3.95-0.97-0.72-0.39-13.36-7.03-5.87-2.05-6.31-3.434.14-3.52

活荷载作用下框架结构的弯矩二次分配

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23.7919.1519.157.185.16.613127.0512.5914.4612.6528.975.043.411.2924.4626.2113.1213.1211.6328.445.193.5511.6325.1526.2213.3813.0211.5628.555.173.5311.8325.0923.628.2815.3313.3626.275.874.237.0327.534.143.52

活荷载作用下框架弯矩图

边梁跨最大弯矩和剪力可根据梁两端的杆端弯矩及作用于梁上的荷载，用平衡条件求得。走道梁的最大弯矩画出两端弯矩连线，用叠加法求的，剪力可查结构静力学手册。将两侧的梁端剪力、节点集中力及柱轴力叠加，即得柱轴力。恒载内力层次 A 5 4 3 2 1 61.45 .75 .72 .73 .49 活载内力 B柱轴力 𝐁上 147.2 408.13 669.06 929.98 1191.1 梁端剪力 𝐁左 .77 91.67 91.7 91.69 91.93 A柱轴力 𝐀上 109.74 334. 559.51 784.39 1009.03 梁端剪力 A 22.53 22.92 22.86 22.86 22.82 A柱轴力 𝐀上 38.78 98.58 158.32 218.06 277.76 B柱轴力 𝐁上 55.52 131.28 207.1 282.92 358.78 𝐁右=𝐂左 10.65 10.65 10.65 10.65 10.65 𝐀下 130.37 355.27 580.14 805.02 1029.66 𝐁下 167.83 428.76 6.69 950.61 1211.7 𝐁左 23.87 23.48 23. 23. 23.58 𝐁右=𝐂左 3.65 3.65 3.65 3.65 3.65 𝐀下 59.41 119.21 178.95 238.69 298.39 𝐁下 76.15 151.91 227.73 303.55 379.41 标准文案

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61.4510.65147.2.7710.65109.7.7510.65167.83408.1391.6710.65130.37334..7210.628.76669.0691.710.65355.27559.51.7310.656.69929.91.6910.65580.14784.39.4910.65950.611191.191.9310.65805.621009.631211.71029.66恒荷载作用下的梁剪力图、柱轴力图

22.533.6555.5223.873.6538.78

22.923.6576.15131.2823.483.6559.4198.5822.863.65151.91207.123.3.65119.21158.3222.863.65227.73282.9223.3.65178.95218.0622.823.65303.55357.7823.583.65238.69277.76379.41298.39

活荷载作用下的梁剪力图、柱轴力图

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(4)水平荷载计算

风压彼岸准直计算公式：

z•s•z•o

因为高度H=23m<30m,可取s=1.3，z可查《建筑结构荷载规范》，将风荷载换算成

作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表。Z为框架节点到室外地面高度，，A为一榀框架各层节点的受风面积计算如下表：

层次 5 4 3 2 1 z 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 s 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 z(m) 17.6 14.3 11.0 7.7 4.4 z 1.197 1.120 1.028 1.00 1.00 0/(KNm2) 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 A/m2 9.41 18.81 18.81 18.81 21.95 P/KN 8.79 16.43 15.08 14.67 17.12

层次 ∑Dij(N/mm) 柱别 ̅ Kαc 1.512+1.51=0.43 2.322+2.32=0. 0.5+2.022+2.02=0.63 0.5+3.112+3.11=0.71 Dij(N/mm) 0.4312×10.4×106×EC33002=4.93Ec 0.12×10.4×106×EC33002=6.19Ec 0.6312×7.77×106×EC44002=3.03Ec 0.7112×7.77×106×EC44002=3.42Ec 15.7+15.7=1.51 A、D 2×10.42-5 2×（15.7+8.44）2×10.4B、C =2.32 667200 A、D 1 15.7=2.02 7.77387000 15.7+8.44=3.11 B、C 7.77柱侧向刚度计算表

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层次柱别 Vij=DijV ∑Dijiy bMij=Vij⋅yh uMij=Vij⋅(1−y)h A、5 D B、C A、D 4 B、C A、D 3 B、C A、D 2 B、C A、D 1 B、C 4.92×8.7922.24=1.94 6.19×8.7922.24=2.45 4.92×25.2222.24=5.58 6.19×25.2222.24=7.02 4.92×40.322.24=8.92 6.19×40.322.24=11.22 4.92×.9722.24=12.16 6.19×.9722.24=15.30 3.03×72.0912.9=16.93 3.42×72.0912.9=19.11 0.38 1.94×0.38×3.3=2.43 1.94×0.62×3.3=3.97 0.43 2.45×0.43×3.3=3.48 2.45×0.57×3.3=4.61 0.43 5.58×0.43×3.3=7.92 5.58×0.57×3.3=10.50 0.45 7.02×0.45×3.3=10.42 7.02×0.55×3.3=12.74 0.48 8.92×0.48×3.3=14.13 8.92×0.52×3.3=15.31 0.50 11.22×0.50×3.3=18.51 11.22×0.50×3.3=18.51 12.16×0.50×3.3=20.06 15.30×0.50×3.3=25.25 16.93×0.40×4.4=29.80 19.11×0.45×4.4=37.84 0.50 12.16×0.50×3.3=20.06 0.50 15.30×0.50×3.3=25.25 0.60 16.93×0.60×4.4=44.70 0.55 19.11×0.55×4.4=46.25 柱端剪力及弯矩计算表

根据图所示的水平力分布，确定yn时可近似地按均布荷载考虑；本例中y1=0；对第一层柱，因为α2=3.3/4.4=0.75，所以y2为负值，查表得y2；对于第2层柱，因为α3=4.4/3.3=1.33＞1，其值为负值。

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层梁次别边梁 5 过道梁边梁 3.97 lMb（KN⋅m） TMb（KNVb（KN）边N（KN）柱中柱⋅m） 15.715.7+8.44−（3.97+3.00）6.9×4.61=−1.01 =3.00 1.61 −（1.61+1.61）2.7=−1.19 N（KN） 8.4415.7+8.44×4.61=1.61 -1.01 -0.18 15.715.7+8.44−（12.93+10.55）10.5+2.43=1×（12.746.92.93 +3.48）=10.55 −（5.670+5.670）2.7=−4.2 15.715.7+8.44−（23.23+18.81）×（18.516.9+10.42）=18.81 −（10.11+10.11）2.7=−7.49 15.715.7+8.44−（34.39+28.66）×（18.516.9+25.25）=28.66 =−9.14 =−6.1 -（6.1+4.41）=-10.51 10.11 =−3.4 -（1.01+3.4）=-4.41 -0.98 4 8.44过15.7+8.44道×（12.74梁 +3.48）=5.67 5.67 边7.92+15.31=23.2梁 3 3 8.4415.7+8.44×（18.51+10.42）=10.11 边2 梁 20.26+14.13=34.39 过道梁 -2.37 -（9.14+10.51）=19. -4.02 标准文案

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过道梁 8.4415.7+8.44×（18.51+25.25）=15.30 15.30 −（15.30+15.30）2.7=−11.33 边梁 29.80+20.06=49.86 1 8.4415.7+8.44×（37.84+25.25）=22.06

15.715.7+8.44−（49.86+41.03）×（37.846.9+25.25）=41.03 =−13.17 -（13.17+19.−（22.06+22.06））=-32.81 2.7=−16.34 -7.19 过道梁 22.06 D值法计算线刚度计算（单位为Ec30000Pa）

由公式：j可知：

Δμ5=667200=0.013

Δμ4=667200=0.04

Δμ3=667200=0.06

Δμ2=667200=0.08

Δμ4=387000=0.19 顶层总位移为：

μ=0.013+0.04+0.06+0.08+0.19=0.383(mm)

72090

Δμ1h

970

Δμ2h

40300

Δμ3h

25220

Δμ4h

8790

Δμ5h

Vik1Djkm

e0.002 h= 0.000004<0.002满足要求

= 0.000012<0.002满足要求

= 0.000018<0.002 满足要求

= 0.000024<0.002 满足要求

= 0.000043<0.002 满足要求（此层h取5m）

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风荷载作用下的框架柱弯矩图：（kN∙𝐦）

风荷载作用下的框架梁弯矩图：（kN∙𝐦）

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风荷载作用下的框架剪力图：（kN）

风荷载作用下的框架柱轴力图：（kN∙𝐦）

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(5)弯矩换算

在竖向荷载作用下换算公式：Mb=M−V∙b/2

Vb=V−q∙b/2

在风荷载作用下换算公式：Mb=M−V∙b/2

Vb=V

将框架梁在各种荷载作用下经弯矩调幅并换算至柱边截面的弯矩如下表：框架梁在恒荷载作用下梁端剪力算到柱边截面：

第一层梁端控制截面内力标准值恒载内力活载内力风载内力截面柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处 M V M V M V M V M V M V 83.96 .49 69.22 86.60 23.62 22.82 17.92 22.82 49.83 13.17 46.87 13.17 A 92.35 91.93 71.67 .04 26.27 23.58 20.96 23.58 41.03 13.17 38.07 13.17 Bl 18.92 10.65 16.52 10.09 5.87 3.65 5.05 3.65 22.06 16.34 18.38 16.34 Br 第二层梁端控制截面内力标准值恒载内力活载内力风载内力截面柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处 M V M V M V M V M V M V 93.81 .73 73.62 86.84 26.22 22.86 21.08 22.86 34.99 9.14 32.93 9.14 A 100.6 91.69 79.97 88.80 28.55 23. 23.25 23. 28.66 9.14 26.60 9.14 Bl 16.31 10.65 13.91 10.09 5.17 3.65 4.35 3.65 15.30 11.33 12.75 11.33 Br 第三层梁端控制截面内力标准值恒载内力活载内力风载内力截面柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处 M V M V M V M V M V M V 93.26 .72 73.07 86.83 26.21 22.86 21.07 22.86 23.23 6.1 21.86 6.1 A 100.1 91.7 79.47 88.8 28.44 23. 23.14 23. 18.81 6.1 17.44 6.1 Bl 16.65 10.65 14.25 10.09 5.19 3.65 4.37 3.65 10.11 7.49 8.42 7.49 Br 标准文案

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截面 A Bl Br

第四层梁端控制截面内力标准值恒载内力活载内力风载内力柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处 M V M V M V M V M V M V 93.39 100 16.49 .75 91.67 10.65 73.20 79.37 14.09 86.86 88.78 10.09 27.05 28.97 5.04 22.92 23.48 3.65 21. 23.69 4.22 22.92 23.48 3.65 12.93 10.55 5.67 3.4 3.4 4.2 12.17 9.79 4.73 3.4 3.4 4.2 截面 A Bl Br 第五层梁端控制截面内力标准值恒载内力活载内力风载内力柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处 M V M V M V M V M V M V 52.1 63.5 17.95 61.45 .77 10.65 38.27 48.93 15.55 60.24 63.68 10.09 19.15 23.79 7.18 22.53 23.87 3.65 14.08 18.42 6.36 22.53 23.87 3.65 3.97 3.00 1.61 1.01 1.01 1.19 3.74 2.77 1.34 1.01 1.01 1.19 (6)内力组合

根据内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中。由于对称性，每层有5个控制截面，即下图6-7中的1、2、3、4、5号截面，表1给出了各层梁的内力组合过程。柱则分柱边和中柱（即A柱、B柱），每个柱每层有两个控制截面，以图6-7中第三层为例，控制截面为5、6号截面，表2给出了各层柱的内力组合过程。组合时，竖向荷载作用下的梁支座截面负弯矩乘了系数0.8，以考虑塑性内力重分布，跨中截面弯矩相应增大（由平衡条件确定）；当风荷载作用下支座截面为正弯矩且与永久荷载效应组合时，永久荷载分项系数取1.0.

图6-7

注：使梁下部受拉的弯矩为正，使梁截开部分产生顺时针方向转动的剪力为正。

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恒载控层制截面活载风荷载（左风） ③ 内力组合 1.2①+1.4②±1.4×0.6③ 1.35①+1.4×0.7② 或 1.0①+1.4②±1.4×0.6③ 1.2①±1.4③+1.4×0.7② 或 1.0①±1.4③+1.4×0.7② Mmax 150.63 152.17 1.41 137.72 147.98 4.263 ① ② M 1 2 5 3 4 5 1 2 4 3 4 5 1 2 3 3 4 5 1 2 2 3 4 5 1 2 1 3 4 5 -38.27 94.58 -48.93 -15.55 -9.13 -73.20 101.45 -79.37 -14.09 -7.67 -73.07 101.45 -79.47 -14.25 -7.83 -73.62 100.84 -79.97 -13.91 -7.49 -69.22 111.70 -71.67 -16.52 -10.10 V 60.24 -1.66 -63.68 10.09 0 86.86 -0.96 -88.78 10.09 0 86.83 -0.99 -88.8 10.09 0 86.84 -0.98 -88.80 10.09 0 86.60 -1.22 -.04 10.09 0 M -14.08 37.2 -18.42 -6.36 -5. -21. 29.35 -23.69 -5.04 -3.4 -21.07 30.18 -23.14 -4.37 -3.55 -21.08 30.11 -23.25 -4.35 -3.53 -17.92 33.04 -20.96 -5.05 -4.23 V 22.53 -0.67 -23.87 3.65 0 22.92 -0.28 -23.48 3.65 0 22.86 -0.34 -23. 3.65 0 22.86 -0.34 -23. 3.65 0 22.82 -0.38 -23.58 3.65 0 M 3.74 0.485 -2.77 1.34 0 12.17 1.19 -9.79 4.73 0 21.86 2.21 -17.44 8.42 0 32.93 3.165 -26.60 12.75 0 46.87 4.4 -38.07 18.38 0 V -1.01 -1.01 -1.01 -1.19 -1.19 -3.4 -3.4 -3.4 -4.2 -4.2 -6.1 -6.1 -6.1 -7.49 -7.49 -9.14 -9.14 -9.14 -11.33 -11.33 -13.17 -13.17 -13.17 -16.34 -16.34 Mmax 1.1 165.7 166.5 165.6 183.2 Mmin -52.35 -73.47 -21.78 -14.2 -96.24 -104.2 -19.17 -10.95 -95.44 -103.9 -18.82 -11.24 -96 -104.6 -18.43 -10.86 -88.8 -93.84 -21.8 -14.22 Vmax 103.4 -1.58 -119.39 17.20 0 139.72 -1.57 -143.07 17.20 0 139.62 -1.67 -142.95 17.20 0 139. -1.66 -142.95 17.20 0 139.27 -2.02 -157.51 17.20 0 Mmax 165.98 163.83 165.85 166.26 183.99 Mmin -49.37 -69.93 -20.92 -14.97 -84.57 -110.95 --15.20 -11.17 -75.38 -116.86 -11.52 -11.49 -66.62 -125.16 -7.52 -11.14 -47.15 -124.26 -6.08 -14.43 Vmax 106.97 -3.78 -110.68 16.22 -1 133.46 -4.36 -142.26 13.69 -3.53 131.08 -6.79 -144. 9.88 -6.30 127.25 -10.61 -147.19 7.70 -95.17 124.81 -13.06 -150.92 3.49 -13.73 Mmin -42. -65.29 -18.04 -13.11 -70.40 -108.47 -10.86 -10.03 -56.06 -119.16 -5.32 -10.3 -41.10 -129.96 -1.09 -9.96 -14.88 -138.53 -13.01 Vmax 99.60 -4.06 -112.55 13.95 -1.67 121.93 -6.19 -134.31 9.81 -5.88 118.06 -10.06 138.17 5.20 -10.49 113.81 -14.31 -142.43 -2.20 -15.86 107.85 -20.27 -148.39 -9.72 -22.88

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恒载控层制截面活载风荷载（右风） ③ 内力组合 1.2①+1.4②±1.4×0.6③ 1.35①+1.4×0.7② 或 1.0①+1.4②±1.4×0.6③ 1.2①±1.4③+1.4×0.7② 或 1.0①±1.4③+1.4×0.7② Mmax 149.27 148.84 148.22 128.86 135.66 ① ② M 1 2 5 3 4 5 1 2 4 3 4 5 1 2 3 3 4 5 1 2 2 3 4 5 1 2 1 3 4 5 -38.27 94.58 -48.93 -15.55 -9.13 -73.20 101.45 -79.37 -14.09 -7.67 -73.07 101.45 -79.47 -14.25 -7.83 -73.62 100.84 -79.97 -13.91 -7.49 -69.22 111.70 -71.67 -16.52 -10.10 V 60.24 -1.66 -63.68 10.09 0 86.86 -0.96 -88.78 10.09 0 86.83 -0.99 -88.8 10.09 0 86.84 -0.98 -88.80 10.09 0 86.60 -1.22 -.04 10.09 0 M -14.08 37.2 -18.42 -6.36 -5. -21. 29.35 -23.69 -5.04 -3.4 -21.07 30.18 -23.14 -4.37 -3.55 -21.08 30.11 -23.25 -4.35 -3.53 -17.92 33.04 -20.96 -5.05 -4.23 V 22.53 -0.67 -23.87 3.65 0 22.92 -0.28 -23.48 3.65 0 22.86 -0.34 -23. 3.65 0 22.86 -0.34 -23. 3.65 0 22.82 -0.38 -23.58 3.65 0 M -3.74 -0.485 2.77 -1.34 0 -12.17 -1.19 9.79 -4.73 0 -21.86 -2.21 17.44 -8.42 0 -32.93 -3.165 26.60 -12.75 0 -46.87 -4.4 38.07 -18.38 0 V 1.01 1.01 1.01 1.19 1.19 3.4 3.4 3.4 4.2 4.2 6.1 6.1 6.1 7.49 7.49 9.14 9.14 9.14 11.33 11.33 13.17 13.17 13.17 16.34 16.34 Mmax 1.1 165.7 166.5 165.6 183.2 Mmin -52.35 -73.47 -21.78 -14.2 -96.24 -104.2 -19.17 -10.95 -95.44 -103.9 -18.82 -11.24 -96 -104.6 -18.43 -10.86 -88.8 -93.84 -21.8 -14.22 Vmax 103.4 -1.58 -119.39 17.20 0 139.72 -1.57 -143.07 17.20 0 139.62 -1.67 -142.95 17.20 0 139. -1.66 -142.95 17.20 0 139.27 -2.02 -157.51 17.20 0 Mmax 1.62 161.83 162.14 160.94 176.60 Mmin -55.65 -65.27 -23.17 -14.97 -105.02 -94.50 -23.15 -11.17 -112.10 -87.56 -25.67 -11.49 -121.94 -80.47 -28.94 -11.14 -125. -60.30 -36.96 -14.43 Vmax 104.68 -2.18 -108.99 18.22 -1 139.18 1.50 -136.55 20.75 3.53 141.33 3.7 -134.39 23.51 6.30 143. 6.22 -131.84 26.74 -9.52 146.93 9.31 -128.80 30.94 13.73 Mmin -53.01 -57.53 -21.71 -13.11 -104.48 -81.06 -24.10 -10.03 -117.27 -70.33 -28.90 -10.3 -133.30 -55.48 -36.79 -9.96 -146.12 -31.93 -45.55 -13.01 Vmax 95.78 -1.23 -98.38 17.35 1.67 131.45 3.33 -124.79 21.57 5.88 118.06 7.22 -121.09 26.17 10.49 139.41 11.48 -116.83 31.7 15.86 144.72 16.85 -111.52 3856 22.876

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第一层柱控制截面内力组合值表

标准文案

柱截内1.2①±1.4③+1.4×0.7② 或 1.2①+1.4②±1.4×0.6③ 或 Mmax NmaxNmin 恒载活载风荷载1.35①+1.4×1.0①±1.4③+1.4×0.7② 1.0①+1.4②±1.4×0.6③ N M M 别面力 ① ② ③ 0.7② V V V 左风右风左风右风 M -29.46 -8.28 ±29.8 -47. 4.15 -85.19 -21.91 -71.98 -85.19 -71.98 4.15 柱1009.63 277.76 ±32.81 1635.20 1235.90 1529.69 1370.93 1876.02 1529.69 1876.02 1235.90 顶 N V -10.04 -2.82 ±16.93 -16.32 10.90 -38.51 -1.77 -32.07 -38.51 -32.07 -38.51 A M -14.73 -4.14 ±44.70 -23.94 43.79 -83.31 17.02 -61.02 -83.31 -23.94 43.79 柱N 1029.66 298.39 ±32.81 1682.46 1276.15 1579.95 1419.85 1680.90 1579.95 1682.46 1276.15 底 V -10.04 -2.82 ±16.93 -16.32 10.90 -38.51 -1.77 -32.07 -38.51 -16.32 10.9 M 23.31 7.03 ±37.84 38.36 87.84 -19.82 69.60 6.03 87.84 38.36 87.84 柱N 1191.1 357.78 ±7.19 1958.6 1531.66 1790.01 1685.95 1936.25 1531.66 1958.6 1531.66 顶 V 8.24 2.40 ±19.11 13.48 38.99 -16.16 29.30 -4.45 38.99 13.48 38.99 B M 12.96 3.52 ±46.25 20.95 .75 -48.34 59.33 -20.96 .75 20.95 .75 柱N 1211.7 379.41 ±7.19 2007.6 1573.46 1835.92 1736.83 1991.25 1573.46 2007.6 1573.46 底 V 8.24 2.40 ±19.11 13.48 38.99 -16.16 29.3 -4.45 38.99 13.48 38.99

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第二层柱控制截面内力组合值表标准文案

1.2①±1.4③+1.4×0.7② 或 Mmax NmaxNmin 柱截内1.2①+1.4②±1.4×0.6③ 或恒载活载风荷载1.35①+1.4×0.71.0①±1.4③+1.4×0.7② 1.0①+1.4②±1.4×0.6③ N M M 别面力 ① ② ③ ② V V V 左风右风左风右风 M -47.55 -13.38 ±20.06 -77.30 -42.09 -98.26 -58.94 -92. -98.26 -77.30 -42.09 柱N 784.39 218.06 ±19. 1272.63 970.59 1182.46 1073.18 1263.05 1182.46 1272.63 970.59 顶 -30.92 -8.7 ±12.16 -50.27 -28.61 -62.65 -41.72 -75.42 -62.65 -50.27 -28.61 A V M -.5 -15.33 ±20.06 -88.60 -52.34 -108.51 -70.01 -103.71 -108.51 -88.60 -52.34 柱N 805.62 238.69 ±19. 1321.50 1012.04 1228.16 1123.29 1317.41 1228.16 1321.5 1012.04 底 V -30.92 -8.7 ±12.16 -50.27 -28.61 -62.65 -41.72 -75.42 -62.65 -50.27 -28.61 M 42.65 11.83 ±25.25 69.17 98.12 27.42 88.9 46.53 98.12 69.17 98.12 柱N 929.99 282.92 ±4.02 1532.75 1201.62 1398.88 1322.70 1515.45 1201.62 1532.75 1201.62 顶 B V 27.52 7.60 ±15.30 44.6 61. 19.05 56.52 30.81 61. 44.6 61. 柱M 48.12 13.26 ±25.25 77.96 106.09 35.39 97.518 55.10 106.09 77.96 106.09 底 N 950.61 303.55 ±4.02 1580.80 1242.46 1443.84 1372.20 1569.08 1242.46 1580.80 1242.46 实用文档标准文案

V 27.52 7.60 ±15.30 44.6 61. 19.05 56.52 30.81 61. 44.6 61.

第三层柱控制截面内力组合值表 1.2①±1.4③+1.4×0.7② 或 1.2①+1.4②±1.4×0.6③ 或 Mmax NmaxNmin 柱截内恒载活载风荷载1.35①+1.4×0.7② 1.0①±1.4③+1.4×0.7② 1.0①+1.4②±1.4×0.6③ 别面力 ① ② ③ N M M V V V 左风右风左风右风 M -46.63 -13.12 ±15.31 -75.81 -47.74 -90.61 -61.82 -87.18 -90.61 -75.81 -47.74 柱559.51 158.32 ±10.51 910.49 699.95 841.28 772.33 901. 841.28 910.49 699.95 顶 N V -28.15 -7.92 ±8.92 -45.76 -29.05 -.03 -37.38 -52.36 -.03 -45.76 -29.05 A M -46.26 -13.02 ±14.13 -75.21 -48.49 -88.05 -61.87 -85.61 -88.05 -75.21 -48.49 柱N 580.14 178.95 ±10.51 958.56 740.80 886.253 821.84 955.52 886.25 958.56 740.80 底 V -28.15 -7.92 ±8.92 -45.76 -29.05 -.03 -37.38 -52.36 -.03 -45.76 -29.05 M 41.66 11.63 ±18.51 67. 87.30 35.48 81.82 50.73 87.30 67. 87.30 柱N 669.06 207.1 ±2.37 1106.19 868.7 1002.51 957.01 1094.80 868.7 1106.19 868.7 顶 B V 25.24 7.03 ±11.22 40.96 52. 21.47 49.55 30.71 52. 40.96 52. 柱M 41. 11.56 ±18.51 67.50 87.21 35.38 81.70 50.60 87.21 67.50 87.21 底 N 6.69 227.73 ±2.37 11.26 909.55 10.12 1006.52 1148.44 909.55 11.26 909.55 实用文档

标准文案

V 25.24 7.03 ±11.22 40.96 52. 21.47 49.55 30.71 52. 40.96 52.

第四层柱控制截面内力组合值表 1.2①±1.4③+1.4×0.7② 或 1.2①+1.4②±1.4×0.6③ 或 Mmax NmaxNmin 柱截内恒载活载风荷载1.0①±1.4③+1.4×0.7② 1.0①+1.4②±1.4×0.6③ 别面力 ① ② ③ 1.35①+1.4×0.7② N M M V V V 左风右风左风右风 M -46.84 -12.59 ±10.50 -75.57 -53.85 -83.25 -65.01 -82.65 -83.25 -75.57 -53.85 柱N 334. 98.58 ±4.41 8.37 425.07 504.35 468.95 3.28 504.35 8.37 425.07 顶 V -28.32 -7.79 ±5.58 -45.87 -33.81 -49.43 -40.20 -49.58 -49.43 -45.87 -33.81 A M -46.63 -13.12 ±7.92 -75.81 -57.73 -79.90 -67.67 -80.98 -80.98 -80.98 -57.73 柱N 355.27 119.21 ±4.41 596.44 465.92 9.32 518.46 596.92 596.92 596.92 465.92 底 V -28.32 -7.79 ±5.58 -45.87 -33.81 -49.43 -40.20 -49.58 -49.58 -49.58 -33.81 M 42.07 11.29 ±12.74 67.86 79.38 43.71 76.99 55.59 79.38 67.86 79.38 柱408.13 131.28 ±0.98 679.63 535.41 619.78 591.10 674.37 535.41 679.63 535.41 顶 N B V 25.37 6.95 ±7.02 40.09 44.68 25.03 46.07 34.27 44.68 40.09 44.68 柱M 41.66 11.63 ±10.42 67. 75.98 46.80 75.03 57.52 75.98 57.52 75.98 底 N 428.76 151.91 ±0.98 727.70 576.26 6.76 0.61 728.10 576.26 728.10 576.26 实用文档

标准文案

V 25.37 6.95 ±7.02 41.06 44.68 25.03 46.07 34.27 44.68 34.27 44.68 第五层柱控制截面内力组合值表 1.2①±1.4③+1.4×0.7② 或 1.2①+1.4②±1.4×0.6③ 或 Mmax NmaxNmin 柱截内恒载活载风荷载1.35①+1.4×0.7② 1.0①±1.4③+1.4×0.7② 1.0①+1.4②±1.4×0.6③ 别面力 ① ② ③ N M M V V V 左风右风左风右风 M -52.1 -19.15 ±3.97 -.10 -75.73 -86.85 -85.99 -92.66 -92.66 -92.66 -75.73 柱N 109.7 38.78 ±1.01 186.10 146.29 171.06 163.14 186.78 186.78 186.78 146.29 顶 V -29.98 -10.18 ±1.94 -50.45 43.78 36.92 -48.60 -51.86 -51.86 -51.86 43.78 A M -46.84 -14.46 ±2.43 -77.40 -66.98 -73.78 -74.41 -78.49 -78.49 -78.49 -66.98 柱N 130.37 59.41 ±1.01 234.22 187.18 216.08 212.70 240.47 240.47 240.47 187.18 底 V -29.98 -10.18 ±1.94 -50.45 43.78 36.92 -48.60 -51.86 -51.86 -51.86 43.78 M 45.6 16.61 ±4.61 77.84 77.45 . 81.85 74.10 81.85 74.10 77.45 柱147.2 55.52 ±0.18 253.13 201.36 231.30 224.78 2.52 224.78 2.52 201.36 B 顶 N V 26.38 8.87 ±2.45 44.31 43.78 36.91 46.13 42.02 46.16 42.02 43.78 柱M 41.47 12.65 ±3.48 68.38 67.03 57.29 70.40 .55 70.40 .55 67.03 实用文档底 N V 167.83 26.38 76.15 8.87 ±0.18 ±2.45 301.20 44.31 242.205 43.78 276.28 36.91 274.29 46.13 308.16 42.02 274.29 46.13 308.16 42.02 242.21 43.78 标准文案

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三.构件配筋计算

1.梁的设计

梁的混凝土强度等级为C30（fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2），最小保护层厚度为25mm。受力钢筋采用HRB400(fy=360N/mm2)级，其他均为HPB300fy=270N/mm2级钢筋找出第一层梁的跨中及支座截面的最不利内力 AB跨跨中截面：M=183.99KN∙m

支座截面：MA=−146.12KN∙m MBL=−138.53KN∙m VA=139.27KN VBL=−157.51KN BC跨跨中截面：M=-14.43KN∙m

支座截面: M=-45.55KN∙m V=17.2KN (1) 梁正截面受弯承载力计算

AB跨梁：先计算跨中截面。因梁板现浇，故跨中按T形截面计算。hf=100mm, h0=565mm, hf/ h0=100/565=0.18＞0.1，bf不受此；bf=l0/3=6900/3=2300mm

′′

α1fcbfhf(h0′

′

−

′

)=1.0×14.3×2300×100×(565−

1002

)

=1693.84KN∙mm>183.99𝐾𝑁∙𝑚𝑚

故属于第一类T形截面。 αs=

Mα1fcbfh20

′

=1.0×14.3×2300×5652=0.0175

183.99×106

ξ=1−√1−2αs=1−√1−2×0.0175=0.018 As=α1fcbfh0ξ/fy=1.0×14.3×2300×565×因

0.45ftfy

1.43

′

0.018fy

=929mm2

=0.45×360=0.0018<0.002,0.002𝑏ℎ=0.002×300×600=360mm220（ As=942mm2）

故满足要求，实配钢筋3

支座A M=-146.12 KN∙m，按矩形截面计算

标准文案

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αs=

Mα1fcbfh20

=1.0×14.3×300×5652=0.107

146.12×106

ξ=1−√1−2αs=1−√1−2×0.107=0.113

标准文案

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As=α1fcbfh0ξ/fy=1.0×14.3×300×565×实配钢筋3

18（ As=763mm2）

′

0.113360

=760mm2

支座BL MBL=−138.53KN∙m

138.53×106

αs===0.101 221.0×14.3×300×565α1fcbh0

ξ=1−√1−2αs=1−√1−2×0.101=0.107 As=α1fcbh0ξ/fy=1.0×14.3×300×565×实配钢筋3BC跨梁

跨中截面：M=-14.43KN∙m 不考虑楼板作用，按矩形截面计算 αs=

Mα1fcbh20

14.43×106

0.107360

=720mm2

18（ As=763mm2）

=1.0×14.3×300×4152=0.029

ξ=1−√1−2αs=1−√1−2×0.029=0.029 As=α1fcbh0ξ/fy=1.0×14.3×300×415×实配2

支座Br M=-45.55KN∙m αs=

Mα1fcbh20

0.029360

=95.6mm2

18（ As=509mm2）

=1.0×14.3×300×4152=0.092

45.55×106

ξ=1−√1−2αs=1−√1−2×0.092=0.097 As=α1fcbh0ξ/fy=1.0×14.3×300×415×实配3 注：

其他层梁跨中控制截面2：考虑混凝土现浇板翼缘受压，按T型梁计算。翼缘计算宽度(565−

标准文案

1002

′

0.097360

=319.80mm2

18（ As=763mm2） BC跨梁下部布置架立筋2

=l0/3=6900/3=2300mm，

′′

α1fcbfhf(h0

−

hf′

)=1.0×14.3×2300×100×

)

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=1693.84KN∙mm>𝑀𝑚𝑎𝑥𝐴𝐵中=166.26𝐾𝑁∙𝑚𝑚

可知其他层梁跨中控制截面也均属于第一类型的T型截面，用b'fh计算。

其余层计算结果列表 B）斜截面受剪承载力计算 AB跨：

取较大设计剪力V=146.12KN a.验算截面尺寸

hwb

=300=1.88<4，属于厚腹梁,

565

0.25βcfcbh0=0.25×1.0×14.3×300×565=605.96>𝑉 截面满足要求

0.7ftbh0=0.7×1.43×300×565=169.67KN>𝑉

所以此梁可按构造要求配置箍筋，取8ϕ@200。配箍率psv应大于或等于0.24ft=0.0013

BC跨：

取较大设计剪力V=45.55KN a.验算截面尺寸

hwb

=300=1.38<4，属于厚腹梁,

415

0.25βcfcbh0=0.25×1.0×14.3×300×415=296.73>𝑉 截面满足要求

0.7ftbh0=0.7×1.43×300×415=83.09KN>𝑉

所以此梁可按构造要求配置箍筋，取ϕ8@200。配箍率psv应大于或等于0.24ft=0.0013

梁正截面配筋表

第一层梁正截面配筋计算跨控制截面 M (KNm) b或bf(mm) Mαs= α1fcbh20ξ=1−√1−2αs 标准文案

′AB跨左支座 -146.12 300 0.107 0.113 跨中 183.99 2300 0.0175 0.018 右支座 -138.53 300 0.101 0.107 BC跨左支座 -45.55 200 0.092 0.097 跨中 -14.43 200 0.029 0.029 实用文档

标准文案AS=α1fcbh0ξ760 929 720 320 75.6 f(mm2) y实配钢筋 318 320 318 318 218 （763）（942）（763）（763）（509）

第二层梁正截面配筋计算跨 AB跨 BC跨控制截面左支座跨中右支座左支座跨中 M (KNm) -133.30 166.26 -129.96 -36.79 -11.14 b或b′f(mm) 300 2300 300 300 300 αMs=αf2 1cbh00.097 0.016 0.095 0.075 0.023 ξ=1−√1−2αs 0.102 0.016 0.1 0.078 0.029 AS=α1fcbh0ξ687 826 673 257 95.6 f(mm2) y实配钢筋 318 320 318 318 218 （763）（942）（763）（763）（509）

第三层梁正截面配筋计算

跨 AB跨 BC跨控制截面左支座跨中右支座左支座跨中 M (KNm) -117.27 165.85 -119.16 -28.90 -11.49 b或b′f(mm) 300 2300 300 300 300 αMs=α 0.086 0.016 0.087 0.059 0.023 1fcbh20ξ=1−√1−2αs 0.090 0.016 0.091 0.061 0.023 AS=α1fcbh0ξ606 826 613 201 76 f(mm2) y实配钢筋 318 320 318 318 218 （763）（942）（763）（763）（509）

第四层梁正截面配筋计算跨 AB跨 BC跨

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标准文案控制截面左支座跨中右支座左支座跨中 M (KNm) -105.02 165.7 -110.95 -24.1 -11.17 b或b′f(mm) 300 2300 300 300 300 αMs=αf 0.077 0.016 0.081 0.049 0.023 1cbh20ξ=1−√1−2αs 0.080 0.016 0.085 0.050 0.023 AS=α1fcbh0ξ539 826 572 165 76 f(mm2) y实配钢筋 316 320 316 316 216 （603）（942）（603）（603）（402）

第五层梁正截面配筋计算

跨 AB跨 BC跨控制截面左支座跨中右支座左支座跨中 M (KNm) -55.65 165.98 -73.47 -23.17 -14.97 b或b′f(mm) 300 2300 300 300 300 α=Msαbh2 0.040 0.016 0.0 0.047 0.030 1fc0ξ=1−√1−2αs 0.041 0.016 0.056 0.048 0.029 AS=α1fcbh0ξ276 826 377 158 96 f(mm2) y实配钢筋 314 320 314 314 214 （461）（942）（461）（461）（308）

梁斜截面配筋表

第一层梁斜截面配筋计算

跨 AB跨 BC跨 V（KN） 157.51 38.56 0.25βcfcbh0 605.96＞V 296.73＞V 0.7ftbh0 169.67＞V 83.09＞V 是否构造配筋是是 ASVS=V−0.7ftbh01.25fyvh0 / / 实配箍筋（ASVS）双肢8ϕ@200（0.505）双肢8ϕ@200（0.505）

实用文档

标准文案配筋率pAsv=SVbs 0.0017＞0.0013 0.0025＞0.0013 第二层斜正截面配筋计算

跨 AB跨 BC跨 V（KN） 147.19 31.55 0.25βcfcbh0 605.96＞V 296.73＞V 0.7ftbh0 169.67＞V 83.09＞V 是否构造配筋是是 ASVV−0.7ftbhS=01.25fyvh0 / / 实配箍筋（ASVS）双肢8ϕ@200（0.505）双肢8ϕ@200（0.505）配筋率psv=ASVbs 0.0017＞0.0013 0.0025＞0.0013

第三层斜正截面配筋计算跨 AB跨 BC跨 V（KN） 144. 26.17 0.25βcfcbh0 605.96＞V 296.73＞V 0.7ftbh0 169.67＞V 83.09＞V 是否构造配筋是是 ASVS=V−0.7ftbh01.25fyvh0 / / 实配箍筋（ASVS）双肢8ϕ@200（0.505）双肢8ϕ@200（0.505）配筋率psv=ASVbs 0.0017＞0.0013 0.0025＞0.0013 第四层斜正截面配筋计算跨 AB跨 BC跨 V（KN） 143.07 21.57 0.25βcfcbh0 605.96＞V 296.73＞V 0.7ftbh0 169.67＞V 83.09＞V 是否构造配筋是是 ASVS=V−0.7ftbh01.25fyvh0 / / 实配箍筋（ASVS）双肢8ϕ@200（0.505）双肢8ϕ@200（0.505）配筋率psv=ASVbs 0.0017＞0.0013 0.0025＞0.0013 第五层斜正截面配筋计算

实用文档跨 V（KN） AB跨 119.39 605.96＞V 169.67＞V 是 / BC跨 17.35 296.73＞V 83.09＞V 是 / 0.25βcfcbh0 0.7ftbh0 是否构造配筋 ASVV−0.7ftbh0= S1.25fyvh0实配箍筋（配筋率psvASV） SASV= bs双肢8ϕ@200（0.505）双肢8ϕ@200（0.505） 0.0017＞0.0013 0.0025＞0.0013

2、柱的设计

1).第一层A轴线柱，选取三组内力进行截面配筋

第一组：M2=−85.19KN∙m N=1529.69KN M1=−83.31KN∙m 第二组：M2=−71.98KN∙m N=1876.02KN M1=−23.94KN∙m 第一组：M2=43.79KN∙m N=1276.15KN M1=4.15KN∙m

柱的截面尺寸为450mm×450mm

纵筋选用HRB400级钢筋（fy=fy=360N/mm2）,箍筋选用HPB300级钢筋（fy=fy=270N/mm2），混凝土等级为C30（fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2）.取h0=410mm. (1) 第一组内力的柱截面配筋计算

1）取as=as=40mm，h0=h−as=450−40=410mm

′

标准文案

实用文档

杆端弯矩比 M1=−85.19=−0.98<0.9

M83.31

轴压比 Af=450×450×14.3=0.528<0.9

1529.69×103

截面回转半径 i=2长细比

lci

4400

h√=23450√3=129.9mm

=129.9=34<34−12(M1)=34−12(−0.98)=46

故不需要考虑杆件自身挠曲变形的影响。 2）计算弯矩设计值

ξC=

0.5fcA0.5×14.3×450×450

==0.95 N1529.69×103M

Cm=0.7+0.3 M1=0.7+0.3×0.98=0.99

ea=30= ηns=1+

M1300(2+ea)

Nh0

h45030

=15mm＜20mm,取20mm

85.19×1061300(+20)

1529.69×103410(h)ξC=1+

l02

(450)×0.95=1.38

44002

M=CmηnsM2=0.99×1.38×85.19=111.68KN∙m 3）判别偏压类型

M111.68×106

e0===73mm

N1529.69×103 ea=30=

45030

=15mm＜20mm,取20mm

ei=e0+ea=73+20=93mm＜0.3eh0=0.3×410=123mm 故为小偏心受压构件。

4）计算AS

e=ei+−as=93+225−40=278mm

2标准文案

实用文档

计算截面受压区相对高度：

N−α1fcbh0ξb

Ne−

0.43α1fcbh20

′

as）

ξ=

+ξb

(β1−ξb)(h0−

+α1fcbh0

上式应满足N>α1fcbh0ξb和Ne>0.43α1fcbh20，否则为构造配筋。β1=0.8，α1=1.0，

ξb=0.518，e=278mm.

α1fcbh0ξb=1.0×14.3×450×410×0.518=1366.67KN<𝑁=1529.68𝐾𝑁 0.43α1fcbh20=0.43×1.0×14.3×450×410²=465.141KN∙m>𝑁𝑒=1529.65×0.278

=425.24𝐾𝑁∙𝑚

因最后一式不满足要求，所以应按构造配置纵向受力钢筋。

AS>ASmin=ρminbh=0.002×450×450=405mm2

选3 𝜌=

𝐴𝑆+𝐴𝑆𝑏ℎ′

16（603mm2）。截面总配筋率

603+603450×450

=0.0059>0.0055 满足要求

5）验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力

l04400

==9.8,φ=0.982 b450Nu=0.9φ(fcA+fyAs)

=0.9×0.982×[14.3×450×450+360×(603+603)]=2942.974N>1529.63𝐾𝑁

满足要求

（2）第二组内力的柱截面配筋计算

′′

1）第二组：M2=−71.98KN∙m N=1876.02KN M1=−23.94KN∙m 杆端弯矩比 M1=−71.98=−0.33<0.9

M23.94

标准文案

实用文档

轴压比 Af=450×450×14.3=0.8<0.9

1876.02×103

截面回转半径 i=2长细比

lci

4400

h√=23450√3=129.9mm

=129.9=34<34−12(M1)=34−12(−0.33)=38

故不需要考虑杆件自身挠曲变形的影响。 2）计算弯矩设计值

ξC=

0.5fcA0.5×14.3×450×450

==0.77 3N1876.02×10M

Cm=0.7+0.3 M1=0.7+0.3×0.33=0.80

ea=30= ηns=1+

M1300(2+ea)

Nh0

h45030

=15mm＜20mm,取20mm

71.×1061300(+20)

1876.02×103410(h)ξC=1+

l02

(450)×0.77=1.22

44002

M=CmηnsM2=0.80×1.22×71.=73.67KN∙m 3）判别偏压类型

M73.67×106

e0===39.27mm

N1876.02×103 ea=30=

45030

=15mm＜20mm,取20mm

ei=e0+ea=39+20=59mm＜0.3h0=0.3×410=123mm 故为小偏心受压构件。

4）计算AS

e=ei+−as=59+225−40=244mm

2计算截面受压区相对高度：

标准文案

实用文档

ξ=

N−α1fcbh0ξb

Ne−

0.43α1fcbh20

′

as）

+ξb

(β1−ξb)(h0−

+α1fcbh0

上式应满足N>α1fcbh0ξb和Ne>0.43α1fcbh20，否则为构造配筋。β1=0.8，α1=1.0，

ξb=0.518，e=278mm.

α1fcbh0ξb=1.0×14.3×450×410×0.518=1366.67KN<𝑁=1876.02𝐾𝑁 0.43α1fcbh20=0.43×1.0×14.3×450×410²=465.141KN∙m>𝑁𝑒=1876.02×0.244

=457.75𝐾𝑁∙𝑚

因最后一式不满足要求，所以应按构造配置纵向受力钢筋。

AS>ASmin=ρminbh=0.002×450×450=405mm2

选3 𝜌=

𝐴𝑆+𝐴𝑆𝑏ℎ′

16（603mm2）。截面总配筋率

=450×450=0.0059>0.0055 满足要求

l04400

==9.8,φ=0.982 b450Nu=0.9φ(fcA+fyAs)

′′

603+603

5）验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力

=0.9×0.982×[14.3×450×450+360×(603+603)]=2942.974N>1876.02KN

满足要求

（3）第三组内力的柱截面配筋计算

1）第一组：M2=43.79KN∙m N=1276.15KN M1=4.15KN∙m

杆端弯矩比 M1=−43.79=−0.09<0.9

M4.15

标准文案

实用文档

轴压比 Af=450×450×14.3=0.440<0.9

1276.15×103

截面回转半径 i=2长细比

lci

3300

h√=23450√3=129.9mm

=129.9=25<34−12(M1)=34−12(−0.09)=35

故不需要考虑杆件自身挠曲变形的影响。 2）计算弯矩设计值

ξC=

0.5fcA0.5×14.3×450×450

==1.13 3N1276.15×10M

Cm=0.7+0.3 M1=0.7+0.3×0.09=0.73

ea=30= ηns=1+

M1300(2+ea)

Nh0

h45030

=15mm＜20mm,取20mm

43.79×1061300(+20)

1276.15×103410(h)ξC=1+

l02

(450)×1.13=1.35

44002

M=CmηnsM2=0.73×1.35×43.79=46.11KN∙m 3）判别偏压类型

M46.11×106

e0===36.13mm

N1276.15×103 ea=30=

45030

=15mm＜20mm,取20mm

ei=e0+ea=36+20=56mm＜0.3h0=0.3×410=123mm 故为小偏心受压构件。

4）计算AS

e=ei+−as=56+225−40=241mm

2计算截面受压区相对高度：

标准文案

实用文档

ξ=

N−α1fcbh0ξb

Ne−

0.43α1fcbh20

′

as）

+ξb

(β1−ξb)(h0−

+α1fcbh0

上式应满足N>α1fcbh0ξb和Ne>0.43α1fcbh20，否则为构造配筋。β1=0.8，α1=1.0，

ξb=0.518，e=278mm.

α1fcbh0ξb=1.0×14.3×450×410×0.518=1366.67KN>𝑁=1276.15𝐾𝑁 0.43α1fcbh20=0.43×1.0×14.3×450×410²=465.141KN∙m>𝑁𝑒=1276.15×0.241

=307.56𝐾𝑁∙𝑚

因两式不满足要求，所以应按构造配置纵向受力钢筋。

AS>ASmin=ρminbh=0.002×450×450=405mm2

选3 𝜌=

𝐴𝑆+𝐴𝑆𝑏ℎ′

16（603mm2）。截面总配筋率

=450×450=0.0059>0.0055 满足要求

l04400

==9.8,φ=0.982 b450Nu=0.9φ(fcA+fyAs)

′′

603+603

5）验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力

=0.9×0.982×[14.3×450×450+360×(603+603)]=2942.974N>1276.15KN

满足要求

(4）斜截面受剪承载力验算

A柱的最大剪力V=38.51KN，相应轴力取1579.95KN。

Hn4400−(600+450)/21.75λ===4.73>3(取λ=3) 2h02×410λ+1

标准文案

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ftbh0=

1.75

×1.43×450×410=115.43KN>𝑉=38.51𝐾𝑁 3+1

所以可按构造要求配置箍筋，选8ϕ@200。

柱正截面配筋计算

A柱组合 b(mm) h(mm) ho(mm) LO(mm) as=as'(mm) L0/h fc(N/mm2) fy'(N/mm2) ξb ζc ηns M1(kN·m) M2(kN·m) N(kN) Cm M(kN·m) eo=M/N(mm) ea(mm) ei=e0+ea e=ei+h/2-as 判别大小偏心是否构造配筋 As=As′ 选用配筋(mm) 实配As(mm2) 31层 |M|max 450 450 410 4400 40 10.73 14.3 360 0.518 0.95 1.38 83.31 85.19 1529.69 0.99 111.68 73 20 93 278 小偏心构造配筋 405 16 603 0.0059 2层 Nmax 450 450 410 4400 40 10.73 14.3 360 0.518 0.77 1.22 32.07 71.98 1876.02 0.80 73.67 39 20 59 244 小偏心构造配筋 405 316 3层 Nmax 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.19 77.3 88.6 1321.5 0.96 102.91 78 20 98 283 小偏心构造配筋 405 316 603 0.0059 Nmin 450 450 410 4400 40 10.73 14.3 360 0.518 1 1.31 10.9 43.79 1276.15 0.73 41.88 33 20 53 241 小偏心构造配筋 405 316 |M|max 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.18 98.26 108.51 1228.16 0.97 124.20 101.13 20 121 306 小偏心构造配筋 405 316 | Nmin 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.15 42.09 52.34 970.59 0.94 56.58 58 20 78 273 小偏心构造配筋 405 316 603 0.0059 |M|max 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.13 88.05 90.61 841.28 0.99 101.37 120 20 140 325 大偏心构造配筋 405 316 | Nmin 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.39 47.74 48.49 699.95 0.99 66. 95 20 115 300 小偏心构造配筋 405 316 603 0.0059 Nmax 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.17 75.21 75.81 958.56 1 88.70 92 20 112 305 小偏心构造配筋 405 316 603 0.0059 603 0.0059 603 0.0059 603 0.0059 603 0.0059 As实/bh ρmin=0.55% 满足满足满足满足满足满足满足满足满足

标准文案

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柱正截面配筋计算

标准文案A柱 4层 5层组合 |M|max Nmin Nmax |M|max | Nmin Nmax b(mm) 450 450 450 450 450 450 h(mm) 450 450 450 450 450 450 ho(mm) 410 410 410 410 410 410 LO(mm) 3300 3300 3300 3300 3300 3300 as=as'(mm) 40 40 40 40 40 40 L0/h 7.33 7.33 7.33 7.33 7.33 7.33 fc(N/mm2) 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 fy'(N/mm2) 360 360 360 360 360 360 ξb 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 ζc 1 1 1 1 1 4 ηns 1.11 1.11 1.11 1.04 1.03 1.04 M1(kN·m) 80.98 53.85 75.57 78.49 66.98 78.49 M2(kN·m) 83.25 57.73 80.98 92.66 75.73 92.66 N(kN) 596.92 425.07 596.92 240.47 146.29 240.47 Cm 0.99 0.98 0.98 0.95 0.97 0.95 M(kN·m) 91.48 62.80 88.10 92.66 75.73 92.66 eo=M/N(mm) 153 148 148 385 518 385 ea(mm) 20 20 20 20 20 20 ei=e0+ea 173 168 168 405 538 405 e=ei+h/2-as 358 353 353 590 723 590 判别大小偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心是否构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋 As=As′ 405 405 405 397 387 397 选用配筋(mm) 316 316 316 316 316 316 实配As(mm2) 603 603 603 603 603 603 As实/bh 0.0059 0.0059 0.0059 0.0059 0.0059 0.0059 ρmin满足满足满足满足满足满足 =0.55%

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柱正截面配筋计算 B柱组合 b(mm) h(mm) ho(mm) LO(mm) as=as'(mm) L0/h fc(N/mm2) fy'(N/mm2) ξb ζc ηns M1(kN·m) M2(kN·m) N(kN) Cm M(kN·m) eo=M/N(mm) ea(mm) ei=e0+ea e=ei+h/2-as 判别大小偏心是否构造配筋 As=As′ 选用配筋(mm) 实配As(mm2) 31层 |M|max 450 450 410 4400 40 10.73 14.3 360 0.518 0.92 1.20 87.84 .75 1573.46 0.99 106.62 68 20 88 273 小偏心构造配筋 405 16 603 0.0059 2层 Nmax 450 450 410 4400 40 10.73 14.3 360 0.518 0.72 1.31 20.95 38.36 2007.6 0.86 43.21 22 20 42 227 小偏心构造配筋 405 316 3层 Nmax 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 0.92 1.23 69.17 77.96 1580.80 0.97 93.01 59 20 79 2 小偏心构造配筋 405 316 603 0.0059 Nmin 450 450 410 4400 40 10.73 14.3 360 0.518 0.92 1.20 87.84 .75 1573.46 0.99 106.62 68 20 88 273 小偏心构造配筋 405 316 |M|max 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.16 98.12 106.09 1242.46 0.98 120.60 97 20 117 302 小偏心构造配筋 405 316 | Nmin 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.16 98.12 106.09 1242.46 0.98 120.60 97 20 117 302 小偏心构造配筋 405 316 603 0.0059 |M|max 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.14 87.21 87.30 868.7 1 99.52 115 20 135 320 大偏心构造配筋 405 316 | Nmin 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.14 87.21 87.30 868.7 1 99.52 115 20 135 320 大偏心构造配筋 405 316 603 0.0059 Nmax 450 450 410 3300 40 7.33 14.3 360 0.518 1 1.22 67.50 67. 11.26 1 82.52 71 20 91 276 小偏心构造配筋 405 316 603 0.0059 603 0.0059 603 0.0059 603 0.0059 603 0.0059 As实/bh ρmin=0.55% 满足满足满足满足满足满足满足满足满足

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柱正截面配筋计算

B柱 4层 5层组合 |M|max Nmin Nmax |M|max | Nmin Nmax b(mm) 450 450 450 450 450 450 h(mm) 450 450 450 450 450 450 ho(mm) 410 410 410 410 410 410 LO(mm) 4400 4400 4400 3300 3300 3300 as=as'(mm) 40 40 40 40 40 40 L0/h 10.73 10.73 10.73 7.33 7.33 7.33 fc(N/mm2) 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 fy'(N/mm2) 360 360 360 360 360 360 ξb 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 ζc 1 1 1 1 1 1 ηns 1.11 1.10 1.15 1.04 1.04 1.07 M1(kN·m) 75.98 75.98 57.52 70.40 67.03 .55 M2(kN·m) 79.38 73.38 67.86 81.85 77.45 74.10 N(kN) 576.26 535.41 728.10 224.78 201.36 308.16 Cm 0.99 0.99 0.95 0.96 0.96 0.96 M(kN·m) 87.23 79.91 74.14 81.85 67.03 76.12 eo=M/N(mm) 151 149 102 3 333 247 ea(mm) 20 20 20 20 20 20 ei=e0+ea 171 169 122 384 353 267 e=ei+h/2-as 356 3 307 569 538 452 判别大小偏心大偏心大偏心小偏心大偏心大偏心大偏心是否构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋 As=As′ 405 405 405 336 2 190 选用配筋(mm) 316 316 316 316 316 316 实配As(mm2) 603 603 603 603 603 603 As实/bh 0.0059 0.0059 0.0059 0.0059 0.0059 0.0059 ρmin满足满足满足满足满足满足 =0.55%

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框架非加密区斜截面计算配筋表

柱号层次 1 2 A 3 4 5 1 2 B 3 4 5

框架加密区斜截面计算配筋表柱号层次 1 2 A 3 4 5 1 B 2 3 标准文案

Vc/KN N/kN 1579.95 1228.16 841.28 596.92 240.47 1573.46 1580.80 909.55 576.26 242.21 h0/mm 410 410 410 410 410 410 410 410 410 410 λ 验算Vc〉Vc ’实配箍筋 ρ 最小配箍率 38.51 62.65 .03 49.58 51.86 38.99 61. 52. 44.68 43.78 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc ’’’’’’’’’’8@200 8@200 8@200 8@200 8@200 8@200 8@200 8@200 8@200 8@200 0.0037 0.0037 0.0037 0.0037 0.0037 0.0037 0.0037 0.0037 0.0037 0.0037 0.003 0.002 0.002 0.002 0.002 0.003 0.003 0.002 0.002 0.002 Vc/KN N/kN 1579.95 1228.16 841.28 596.92 240.47 1573.46 1580.80 909.55 h0/mm 410 410 410 410 410 410 410 410 λ 验算Vc〉Vc ’实配箍筋 ρ 最小配箍率 38.51 62.65 .03 49.58 51.86 38.99 61. 52. 3 3 3 3 3 3 3 3 Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc Vc〉Vc ’’’’’’’’8@100 8@100 8@100 8@100 8@100 8@100 8@100 8@100 0.0073 0.0073 0.0073 0.0073 0.0073 0.0073 0.0073 0.0073 0.006 0.004 0.004 0.004 0.004 0.006 0.006 0.004 实用文档 4 5 44.68 43.78 576.26 242.21 410 410 3 3 Vc〉Vc Vc〉Vc ’’8@100 8@100 0.0073 0.0073 0.004 0.004

四、框架施工图绘制（见图纸）

标准文案

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