江汉石油职工大学学报 ２０１３年３月 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｊｉａｎｇｈａｎ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｔａｆｆ ａｎｄ Ｗｏｒｋｅｒｓ 第２６卷第２期 页岩饱和含气量的计算及应用 冀 昆 ，毛小平 ，凌（１．中国地质大学能源学院，北京翔 ，范家伟。 １０００８３￣２．中国地质大学海相储层演化与油气富集机理 教育部重点实验室，北京 １０００８３；３．长江大学石油工程学院，湖北荆州４３４０００） ［摘要］储集层在一定物理化学条件下所能容纳的最大气量是有限的，结合测井解释数据和岩心测试数据，可求得 储层平均孔隙度和含气饱和度，进而根据储层温度压力条件求得饱和游离气量。由于页岩中存在大量的纳米级孔隙， 需要根据吸附相的体积进行游离气量的校正。在储层温度不高，试验条件允许的情况下，最大吸附气量则可以用 Ｌａｎｇｍｍｒ等温吸附方程来计算；若储层埋藏较深温度较高，则可以用Ｐｏｌａｎ￣吸附势理论建立吸附量与温度压力的关 系模型，结合较低温度的等温吸附数据，来预测实际储层温度压力下的吸附量。根据断裂、地层水等对页岩储层的破 坏程度估算破坏系数Ｉ＜ｏ，使计算的饱和含气量贴近储层实际含气量。建议计算时，对获取的源数据进行趋势面分析， 分离出区域性分量，使数据能代表评价区的整体性质。 ［关键词］ 含气量；游离气；吸附气；Ｌａｎｇｍｍｒ吸附理论；Ｐｏｌａｎ￣吸附势理论；破坏系数 ［中图分类号］ＴＥｌ３２［文献标识码］Ａ［文章编号］１ＯＯ９—３Ｏ１Ｘ（２０１３）０２一ＯＯ０４—０５ 储层真实的含气量。 引 言 我国页岩气的资源调查和勘探开发还处在探索起 非黏土骨架体积 步阶段。伴随着我国页岩气勘探的深入，对于在含气量 计算方法方面研究的薄弱也逐渐凸显。而页岩含气量 对页岩储层评价，有利区优选具有重要的意义。现有的 预测含气量的方法有现场解吸法、测井解释法、Ｔ０Ｃ拟 合法等。现场解吸法是测量页岩含气量最直接的方法， 秸土骨架体积 总 体 积 黏土内束缚水 有机质 由于取心存在气量损失和解吸时无法准确模拟地层条 件，估算量一般偏小。现代测井技术手段能够获得页岩 的孔隙度、含气饱和度、矿物组成、地层温度、地层压力 等参数，测井解释法求取页岩含气量可以利用储层孔隙 度及含气饱和度计算游离气含量。ＴＯＣ拟合法是在确 定Ｔｌ 是影响含气量的主导因素后，根据ＴＯＣ的含 量与含气量进行线性拟合，但因为忽略了其它影响因 连通孔隙体积 （包含游离态烃类和水） 不连通孔隙 图１页岩的岩石物理模型示意圈（据Ａｍｂｌｌ３￣等。２０１０） 游离气的最大理论值即是假设储层内假设所有孔 隙、裂隙空间在储层的压力和温度条件下被气体充满时 的游离气量。计算游离气量的关键参数储层平均孔隙度 应结合所有的岩心测试数据和测井解释数据综合判断。 素，误差较大。以上方法在确定页岩的含气量时，获得 的含气量值差别较大，给利用含气量进行资源储量的预 测和有利区的优选带来困难。若把页岩储层看作物理 化学性质一定的地质体，则它所能储存的气体的量是有 限度的（见图１）。这个最大限度既是指页岩内游离气 量和吸附气量在储层的温压条件下所能达到的最大值。 鉴于页岩中大量的纳米级孔隙，最后所求得的游离气量 要根据吸附相体积进行校正。吸附气的最大理论值是指 当孔隙和裂隙内壁（多为有机质和粘土矿物的表面）被气 体分子占满时所具有的吸附量（不一定是单分子层吸 附）。当储层温度不高并且吸附数据丰富时，可以结合实 如果能预先估算出页岩含气量在理论上所能具有的最 大值，综合储层的非均质性、构造运动以及抬升剥蚀等 因素对页岩储气性能得影响，就能较准确的估算出页岩 验室等温吸附实验和Ｌ ａｎｇｍＮｒ方程来预测储层温度和 压力下的最大吸附量。但现有等温试验大部分都集中在 ６０℃和３０＂Ｃ。当评价区泥页岩埋藏较深，储层温度大部 ［收稿日期］２０１３一Ｏ２—２６ ［基金项目］中国石化油田勘探开发事业部专项项目“中国石化页岩油气资源评价及综合选取”（ＹＹＹＱ—ｚＰ—Ｏ１）的资助。 ［第一作者简介］冀昆（１９８８一），男，中国地质大学（北京）在读硕士研究生，主要从事油气资源评价与非常规油气成藏的研究。 冀昆，等．页岩饱和含气量的计算及应用 ５ 分都超过实验室等温实验允许温度。这时候可以利用 Ｐｏｌａｎｙ ｉ吸附势理论建立吸附量与温度压力的综合关系 模型来预测储层温度压力条件下页岩的最大理论吸附 能力。 １页岩游离气量最大理论值的确定 游离状态的页岩气存在于页岩的孔隙或裂隙中，其 数量的多少决定于页岩内的孔隙裂隙空间。在泥页岩生 气过程中。粗略估计评价区内单位体积岩石平均孔隙和 裂隙空间，考虑到在地层温度和压力下的气体状态，可以 粗略估算出游离气量。计算孔隙空间主要有两种方法， 直接用岩心测试数据求孔隙度和通过测井解释求取孔 隙度。在实际运用的时候，孔隙度的值应该由两种方法 综合决定。 岩心的测试数据可以直接给出岩心的平均孔隙度 和平均含气饱和度。测井解释的结果也可以大致确定评 价区泥页岩层段的孔隙度和含气饱和度。首先建立孔隙 度（ 与测井曲线值声波时差△ｔ、中子ＣＮＬ、密度ＤＥＮ 的一个关系式如下： 一ａ＊Ａｔ＋ｂ＊ａ ＋ｆ＊ＤＥＮ＋ｄ （１） 其中：ａ、ｂ、Ｃ、ｄ为待确定的适合本地区的参数，由实 测孔隙度资料、测井数据、利用多元统计分析，分别进行 拟合，求解公式中ａ、ｂ、Ｃ、ｄ等参数。其次利用测井曲线 计算含水饱和度，再计算含气饱和度，最后代入前述公式 计算游离气量，见公式（２）。 ｓ‘’＝ （２） 一１一 （３） 式中： 为岩石含水饱和度， ； 为含气饱和度， ；ｎ＝２； ａ，ｂ都为与岩性有关的系数，可通过实验测 得：Ｒ 一０．３ｎ・ｍ； Ｒ为岩石真电阻率，缺少的Ｒ数据可以用 ｕｊ［）代替。 最后结合岩心测试和测井解释得到的孔隙度和含 气饱和度，估算出评价区的平均孔隙度和含气饱和度后。 最后考虑储层内温度和压力的条件，就可以计算出游离 气含气量的最大理论之，见公式（４）： ＝ （４） 式中：Ｇ游为游离气含量， ／ｔ， 西为实测孔隙度， ； 为实测含气饱和度， ； ｐ为含气岩石密度，ｔ／ ； 为体积系数， 采用下式计算： 一０．０００ ３７８＊Ｚ（￡＋２７３）／ｐ （５） 其中，Ｚ一天然气压缩因子，在０．２～１之间，无量 纲；ｔ－－评价层段现今地温，℃；ｐ一评价层系所处地层压 力，ＭＰａ，与埋深ｚ有关近似地可取静水压力ｐ＝０．０１ ＊ｚ，可根据情况在超压段系数可以近似增至０．０１～ ０．０１５之间。 ２游离气量的校正 页岩中，纳米级孔隙是页岩中气体储存主要场所和 运移的主要途径。尽管在页岩中，裂缝也被认为对烃类 的储存和运移起着重要的作用，但在Ｂａｒｎｒｔｔ页岩的研 究中即使采用了各种各样的放大和显微研究技术，也仅 仅发现一条未被充填的天然微裂缝。大部分情况下，裂 缝呈胶结状态，尤其是在富含碳酸盐岩的泥岩中。而纳 米级孔隙分为有机质质粒间纳米级孔隙和有机质粒内 纳米级孔隙，其中又以有机质粒内纳米级孔隙为主。 Ｂａｒｎｅｔｔ泥页岩中复合粒内有机纳米级孔隙的直径很少 能达到１ ｍ，单个粒内纳米级孔隙的平均值范围为（ ２０～１８５）ｎＩｎ，其中粒度中值的范围为（１５～６０）ｎｎｌ （见图２）。在页岩孔隙内，一部分甲烷以物理吸附的 方式形成吸附相存在与孔隙内表面。鉴于气体分子直 径与孑Ｌ隙直径在一个数量级上，因此在吸附相的体积对 孔隙内总体积的占有比例不可忽略，对计算游离气的体 积存在较大影响。因此，在计算游离气含量时，用于储 存游离气的总孔隙空间应减去吸附相的体积，才等于实 际上用于储存游离气的空间（见图３）。处在吸附状态 的甲烷，比处在游离状态的甲烷相比体积要小得多。目 前采用的最多的是Ｊ．Ｓｏｍｍｅｎ等人提出的吸附体积的 计算公式： 一三一 ㈣ 式中：、 一平衡条件下吸附相体积，ｃ￣ｒｌ３＊ｇ－ ＃ ｍ一吸附相气体质量，ｇ； 一吸附相密度，ｇ／Ｃ￣ｆｌ３； Ｖ一测得的平衡条件下的气体吸附量，ａｎ３； 关于吸附相密度的讨论见文献，在实际计算吸附相 密度中运用较多的时公式（３），可见吸附相密度主要受温 度的控制。 ＝ ｅ）４）ｌ一０．００２ ５×（Ｔ－－ ）］ （７） 式中：ｐｂ一沸点下甲烷密度，为ｏ．１４２ ４ ｇ／ｃＴｎ３； Ｔｂ一甲烷沸点温度，为１１１．１５ Ｋ。 ６ 江汉石油职工大学学报 数 量 孔隙直径（ｎｍ） 图２有机质颗粒中孔隙直径柱状图 被吸附气 占据的自＝总天然气量 由气体积 。 图３修正由吸附相带来的计算误差示意图 ３页岩吸附气量最大理论值的确定 在页岩储层中，吸附气是页岩内另一主要的气体储 存形式。页岩的吸附能力介于煤层（吸附气量大于 ８５ ）和常规圈闭气（吸附气通常为０）之间。 通常用来求取气体吸附量的吸附理论主要有朗缪 尔单分子层吸附理论、波拉尼吸附势能理论、ＢＥＴ多层 吸附理论（见多分子层吸附）、二维吸附膜理论和极化理 论等。在煤层气中，在描述和预测气体吸附中运用较广 泛的是朗缪尔单分子层吸附理论和Ｐｏｌａｎｙｉ吸附势能理 论。这两种理论基于不同的假设。Ｌａｎｇｍｕｉｒ等温吸附 方程来可以准确描述确定温度下的等温吸附曲线。当储 层温度范围与等温吸附实验温度相差不大时，可以利用 Ｌａｎｇｍｕｉｒ等温吸附方程来计算评价区页岩在该温度压 力范围下最大的理论吸附量。但考虑到现在大多数等温 吸附试验温度是３０￣Ｃ，并且远我国页岩储层普遍埋藏较 深温度较高。这里选用在煤层气中运用较广泛的Ｐｏｌａ— ｎｙｉ吸附势能理论来求建立吸附量对温度和压力的关系 模型。从而能够由一组等温吸附数据来求取储层温压条 件下吸附量。 ３．１利用Ｌａｎｇｍｕｉｒ理论建立吸附模型 实验证明泥页岩的吸附过程符合Ｌａｎｇｍｕｉｒ等温吸 附方程，吸附的过程和吸附量可以通过Ｉ＿ａｎｇｍｕｉｒ等温吸 附方程来加以描述和预测。因此在储层温度较低、实验 条件允许的情况下，可以通过模拟储层温度下的等温吸 附实验来直接确定吸附气量。 ，ｐ 一 （８） ＩＬ 式中：Ｖ一吸附量， ／ｔ； ＶＬ一为Ｌａｎｇｍｕｉｒ体积，代表最大吸附能力， ｍ ／ｔ； Ｐ一压力，ＭＰａ； Ｐｌ 一为Ｌａｎｇｒｎｕｉｒ压力，Ｉ．ａｎｇｍｕｉｒ体积的一半 所对应的压力，ＭＰａ。 若对公式（８）加以简化，以便用更直观的图形表示和 计算。公式（８）可以写成Ｐ／Ｖ—ｂ＋ａＰ。其中，ａ代表１／ ＶｌＪ；ｂ代表ＰＩ．／ 。以Ｐ／Ｖ为纵坐标，Ｐ为横坐标，则该 方程为一直线形式，更加便于数据的处理。带入等温吸 附的数据，拟合的直线的斜率可以求得参数ａ、ｂ。带人 储层压力值，就可以求得该岩心在储层压力温度条件下， 理论上吸附量的多少。 运用Ｌａｎｇｍｕｉｒ理论建立吸附模型的一个缺点就是 现有实验条件允许的最大压力不超过１２ ＭＰａ，实验温度 不超过１００℃，而实际的地层压力和温度要远远超过这 个数值。不仅如此，随着埋深增加，储层温度和压力是一 个动态变化的过程。如需再预测吸附量，需做大量不同 温度下的等温吸附试验，这显然是不现实的。因此，等温 吸附试验在固定的温度下测得的吸附数据难以体现储层 中页岩吸附的真实情况。在确定在储层温度压力条件下 尤其是埋藏较深的页岩吸附量的大小时，我们需要运用 新的手段确定在压力和温度双重因素影响下页岩吸附量 的变化规律。 ３．２利用Ｐｏｌａｎｙｉ吸附势理论建立吸附模型 前人在研究温度、压力双因素同时变化时，固体吸 附量变化规律上曾有过研究。ｋｉｍ曾将温度作为吸附的 变量之一，但是只是提出了一个经验公式。钟玲文等人 用多个温度下的等温吸附试验，发现在不同压力下，温度 和吸附量呈线性关系。建立了深部煤层气含气量的预测 方法。赵志根等人也利用不同温度下的等温吸附试验， 建立了饱和吸附量和温度之间的关系。胡涛在研究固一 气吸附体系的时候，提出用吸附热来预测其它温度下的 吸附量。虽然预测结果较为理想，但是该算法至少需要 丽个温度点的吸附数据。 Ｐｏｌａｎｙｉ吸附势理论假设分子间的作用力为伦敦色 散力，吸附势与温度无关，即吸附势与最大吸附量对应的 曲线在任何温度下都一样（见图４）。因此可以以此为 桥梁求取不同温度下的吸附量。吸附势理论已经在煤层 冀昆，等．页岩饱和含气量的计算及应用 ７ １０ｇ／ｒ）ｌ散篷 气领域有较多的发展和应用。页岩气和煤层气有许多相 似之处，下面将用吸附势理论建立起吸附量与温度压力 咖 咖 咖 §§ 啪咖。。 的关系模型。 ０ ０Ｄ０ｌ ０．００２ ０．００３ ０．００４ ０．００５ 吸附相体积ｃｍ／ｇ 图４某页岩样品在３０＂Ｃ、６Ｏ℃和９０℃下吸附特性曲线 建立吸附势理论模型首先要求取吸附特性曲线。吸附 特性曲线由吸附势和吸附相体积两个坐标组成。固体表面 某点的吸附势定义为１ ｍｏｌ气体从引力不起作用的气相被 吸引到吸附相的某点所做的功。具体计算见公式（９）。 ｅ—Ｊ＿： 一Ｒ ｎ Ｐｏ 式中：Ｐ一平衡压力，ＭＰａ； ｅ一吸附势，Ｊ／ｍｏ１） Ｐ０一甲烷饱和蒸汽压力，ＩＶＩ￣ａ！ Ｐｉ一理想气体在恒温下的平衡压力ＭＰａ） Ｒ一普氏气体常数，取值＆３１４４７２ Ｊ／（ｍｏｋ Ｋ）； Ｔ一绝对温度，Ｋ。 吸附特性曲线的另一个参数就是平衡条件下的吸附 相体积，见公式（６）。但在实际储层中的温度远大于其临 界温度，气体不能被液化，处于超临界状态，也就不存在公 式（１）中的饱和蒸汽压。前人们提出虚拟饱和蒸汽压来代 表处于超临界状态气体的饱和蒸汽压。这时饱和蒸汽压 是能使特征曲线的一个参数，并没有特定的物理意义。最 常用的Ｄｕｂｉｎｌｉｎ提出的计算虚拟饱和蒸汽压公式。 Ｐｏ—Ｐｃ ｆ １ （１Ｏ） 吸附势与吸附相体积的关系为对数关系（见图４）， 可用公式（１１）表示这一类曲线的大致形状。其中参数 ａ、ｂ的值可由拟合出的表达式求得（见图４）。结合吸附 势的表达式公式（１），可得到方程（１２）。联立表达式（６）、 （１０）、（１２），经过整理后得到吸附量与温度、压力的关系 式（１３）。由公式（１３）只需由一组等温吸附数据，就可以 求得吸附势曲线及其表达式，得到参数ａ．ｂ的具体值，也 就可以得到吸附量与温度压力的关系式。 ｅ—ａｌｎＶ￣＋ｂ （１１） 盯ｌｎ争一口ｌ ＋６ （１２） Ｖ一５２５＊Ｋｏ＊ （１３） 凭借该模型，仅用一个温度下的等温吸附数据求出 参数ａ、ｂ的值，就能预测任意温度压力下的吸附数据。 但在验证模型的时候发现，模型在压力增高的时候，模型 预测值与真实测量值间的差距增大。 ４以岩心为例计算饱和含气量及其值的应用 岩心作为物理化学性质稳定的地质体，所能存储的 气体量是一定的。在这点上与评价储层规模的地质体是 一样的。不同的是后者需要充分考虑三个方面的问题。 １）在用这种方法估算评价区的页岩的含气量时，首 先在收集数据方面要充分考虑孔隙度、矿物含量、页岩等 温吸附曲线性等参数在横向和纵向上的非均质性。收集 的参数应做趋势面分析，筛选出区域性背景分量，使其能 尽量代表评价区的整体性质。 ２）应充分考虑成藏后构造运动和抬升剥蚀作用对页 岩气藏储集能力的破坏。建议对比北美已开发的页岩气 田构造破坏的程度和规模，为评价区设立破坏参数Ｋ（０～ １），来量化所有破坏因素对含气量的影响。计算实际含气 量时，可以用理论最大含气量乘以破坏参数Ｋ值。 ３）在有机质和粘土矿物对页岩的吸附作用中，有一 部分吸附位是被水分子所占用的。因此在实际运用中应 充分考虑水分子对页岩吸附能力的负面影响。 用来验算的页岩岩心样品采自江汉石柱地区侏罗 系深度为５９０ ｍ～６１０ １ＴＩ处。该地区以滨浅湖一半深 湖沉积为主。样品的基本数据（见表１）。储层压力大 概为７ Ｍｐａ，温度为６０￣Ｃ。经计算，游离气含气量大致 为０．６ ｍ３／ｔ。吸附气量在计算时，因样品埋藏较浅，因此 可以在实验室做出储层温度下的等温吸附实验，（见图５ ）。另外经３０℃等温吸附曲线，用吸附式定理可以推出 ６０￣Ｃ下的吸附数据（见图５）。两种方式获得的吸附数 据在低压时较为一致，但在高压时有较大差值。两种方 法在储层压力时吸附数据较为一致，都为１．１ ／ｔ。因 此，经计算，该样品所能容纳的最大气体量为１．７ ｍ３／ｔ。 其他计算含气量方法中，运用解吸法得到的含气量值为 ０．８ ｍ３／ｔ。可见，各种因素对储层的成藏后的破坏作用 较大，破坏参数Ｋ应为０．４左右。 表１样品基本资料 ８ 江汉石油职工大学学报 菩 萋 Ｏ ４ ６ ８ ｌＯ １２ 压力ＭＰａ 图５样品在６０￣Ｃ时预测值与实测值 ５结论 １）若把页岩储层看作物化条件稳定均一的地质体， 则其所能容纳的气体量是有限的。即游离气量和吸附气 量都有其上限。综合考虑后期构造运动、抬升剥蚀以及 地下水对含气量的负面影响，将最大理论含气量值乘以 破坏系数Ｋ，可以得到具有实际意义的含气量值。 ２）在计算游离气量最大理论值的时候，其关键参数 孔隙度和含气饱和度有两种途径获得：岩心的测试数据 和测井解释数据。建议综合分析比较这两种方法获得的 参数值。另一点需要注意的是要充分考虑孔隙度、矿物 含量、页岩等温吸附曲线性等参数在横向和纵向上的非 均质性。收集的参数应做趋势面分析，筛选出区域性背 景分量，使其能尽量代表评价区的整体性质。由于页岩 中大毽的纳米级孔隙的存在，最后要结合吸附相的体积 对游离气量进行校正。 ３）吸附气量的计算可根据实际情况选取Ｌａｎｇｍｕｉｒ 和Ｐｏｌａｎｙｉ两种吸附理论建立的吸附模型进行计算。若 储层埋藏较浅温度较低，可以利用储层温度下的等温吸 附实验结合Ｌａｎ￣ｏｖｎｕｉｒ方程进行计算。若储层埋藏较深， 等温吸附数据不易获得，可以根据低温下的等温吸附数 据结合根据Ｐｏｌａｎｙｉ吸附势理论建立的吸附量与温度压 力的关系模型进行预测。该方法的有效性已经在煤层气 的研究中得到应用。 ［参考文献］ ［１］刘德华，肖佳林，关富佳．页岩气开发技术现状及研究 方向口］．石油天然气学报，２０１１，３３（１）：１１９—１２３． ［２＿］黄强，石元会，叶应贵，等．鄂西渝东地区吴家坪组页 岩气实钻特征及潜力分析［Ｊ］．石油天然气学报， ２０１１，３３（２）：１Ｏ８—１１２． ［３］ＷＡＥＣＨＴＥＲ Ｎ Ｂ，ＨＡＭＰ Ｇ Ｌ，ＳＨＩＰＰＳ Ｊ Ｃ（）－ ｖｅｒｖｉｅｗ ｏｆ ｃｏａｌ ａｎｄ ｓｈａｌｅｇａｓｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ：ｆｉｅｌｄ ａｎｄＩａ— ｂｏｒａｔｏｒｙ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅｓ［Ｃ］．／／２００４ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃａｌｌｂｅｄ Ｍｅｔｈａｎｅ Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ，Ｍａｙ ２００４，Ｔｕｓｃａｌｏｏｓａ，Ａｌａｈａｍ－ ａ，ＵｓＡ Ｔｕｓｃａｌｏｏｓａ：１１１ｅ ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ａｌａｂａｍａ， ２００４． ［４］ＢＯＥＫＥＲ Ｋ Ａ Ｂａｒｎｅｔｔ Ｓｈａｌｅ ｇａｓ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ，Ｆｏｒｔ Ｗｏｒｔｈ Ｂａｓｉｎ：ｉｓｓｕｅｓ ａｎｄ ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ［Ｊ］．ＡＡＦＧ Ｂｕｌｌｅ— ｔｉｎ，２００７，９１． ［５３杨小兵，杨争发，谢冰，等．页岩气储层测井解释评价 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Ｓｈａｌｅ ａｎｄ ｔｈｅｉｒ ｉｍｐｏｒｔａｎｃｅ ｆｏｒ ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｆａｒｃｔｕｒｅ ｔｒｅａ仃ｒ砣ｎｔｓ［Ｊ］．Ｔｈｅ Ａｍｅｆｉ￣ａ Ａｓｓｏｄ— ａｔｉｏｎ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｇｅｏｌｏｇｉｓｔｓ，２００７．（４）：６０３－－６２２． ［１７］Ｋｉｍ Ａ Ｇ Ｅｓｔｉｍａｔｉｎｇ ｍｅｔｈａｎｅ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｂｉｔｔｒｎｉｎｏｕｓ ｃｏａｌｂｅｄ ｆｒｏｍ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ｄａｔａＥＪ］．ＵＳ Ｂｕｒｅａｕ ｏｆ Ｍｉｎｅ Ｒｅｐｏｒｔ ０ｆ Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｓ，１９７７，８２４５．（下转第１５页） 陈琳，等．中高渗透厚油层提高采收率的几点意见 １５ 定的薄油层可采取水平井开发，以达到提高采收率目的。 逐步推广至江汉油区其它中高渗透区块。 ３）以北断块３ 一 砂体为研究对象，开展密闭取芯、隔 ［参考文献］ 夹层分布等研究，目前前期试验开发工作以逐步实施，均 Ｅｌｉ马莉，庞陵，程铁平．王场油￣；ｌｌｓ断块精细地质研究实践 取得较好效果，如：西北部２０１２年８月２０日完钻的检查 与认识＿ｊ］．江汉石油职工大学学报，２０１０（０２）：２６—２７． 井王２斜一１５，测井曲线证实其底部存在两米厚油层， ［２］王君，戴鸿鸣，范毅．开发中后期的油藏精细描述技术 东南部调层井王云１ｌ压裂求产２ ｔ／ｔ，这些都为下步调 和方法［Ｊ］．西部探矿工程，２００６（０７）：１６０—１６１． 整方案的具体实施提供了有利依据。 ［３］谷建伟，李晓庆．油藏高含水开发期确定采收率的一种 ４）ＪＬ断块３ 砂体提高采收率研究取得成效后，可 新方法ｒＪ］．大庆石油地质与开发，２００７（０１）：５４—５６． Ｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｓ ｆｏｒ Ｅｎｈａｎｃｉｎｇ Ｏｉｌ Ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｆｒｏｍ Ｔｈｉｃｋ Ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｗｉｔｈ Ｍｅｄｉｕｍ－－Ｈｉｇｈ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ ＣＨＥＮ Ｌｉｎ， ０ Ｙｕａｎ （Ｊｉａｎｇｈａｎ Ｏｉｌ Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ Ｐｌａｎｔ ｏｆ Ｊｉａｎｇｈａｎ Ｏｉｌｆｉｅｌｄ Ｃｏｍｐａｎｙ，ＳＩＮＯＰＥＣ，Ｑｉａｎｊｉａｎｇ Ｈｕｂｅｉ ４３３１２３，Ｃｈｉｎａ） ｂｓ ｔ：Ｓａｎｄｂｏｄｙ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｏｆ Ｎｏｒｔｈｅｒｎ Ｆａｕｌｔ Ｂｌｏｃｋ ３１４—６，ａ ｔｙｐｉｃａｌ ｍｅｄｉｕｍ－－ｈｉｇｈ ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ。ｉｓ ｉｎ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｗａｔｅｒ ｃｕｔ ｐｅｒｉｏｄ ａｎｄ ｆａｃｅｄ ｗｉｔｈ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｏｆ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ａｎｔｕｒａｌ ｄｅｐｌｅｔｉｏｎ ｏｆ ｏｉｌ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ａｎｄ ｆａｓｔ ｒｉｓｉｎｇ ｏｆ ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ ｗａｔｅｒ．Ａｃｃｏｒｄｉｇｎｌｙ，ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｉｗｔｈ ｔｈｅ ｆａｅｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓａｎｄｂｏｄｙ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ，ｍｕｃｈ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｗｏｒｋ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｌａｕｎｃｈｅｄ ａｔ ｔｗｏ ｒｅｇｉｏｎｓ ｗｈｉｃｈ ａｒｅ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ ｉｎ ｔｈｅ ｎｏｒｔｈｗｅｓｔ ｎａｄ ｓｏｕｔｈｅａｓｔ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ，Ｉｎ ｌｉｇｈｔ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ，ｍｅａｓｒｕｅｓ ｉｎｃｌｕ— ｃｌｉｎｇ ｓｅａｌｅｄ ｏｃｒｉｇｎ ａｎｄ ｓｕｂｄｉｖｉｓｉｏｎ ａｒｅ ｔａｋｅｎ ｔｏ ｔａｐ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ ｏｆ ｒｅｍａｉｎｉｎｇ ｏｉｌ ｉｎ ｎｏｒｔｈｗｅｓｔｅｒｎ ｔｈｉｃｋ ｌａｙｅｒ ｗｈｉｌｅ ｉｎ ｓｏｕｔｈｅａｓｔｅｒｎ ｔｈｉｎ ｌａｙｅｒ ｏｖｅｒａｌｌ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｉｓ ｍａｄｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ａｈｓｉｃ ｗｅｌｌ ｐａｔｔｅｍ ｔｏ ｅｎｈａｎｃｅ ｏｉｌ ｒｅｃｏｖｅｒｙ． Ｋｅｙ ｗｏｌｄｓ：Ｍｅｄｉｕｍ－－Ｈｉｇｈ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ；Ｔｈｉｃｋ ｉＯｌ Ｐａｙ；Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ Ｒｅｍａｉｉｎｎｇ（ ｌ：Ｒｅｃｏｖｅｒｙ Ｒａｔｉｏ ［责任编辑李必四］ （上接第８页） ｏｎ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ０ｆ Ｍｅｔｈｏｄ ｔｏ Ｃａｌｃｕｌａｔｅ Ｓｈａｌｅ Ｓａｔｕｒａｔｅｄ Ｇａｓ Ｃｏｎｔｅｎｔ ＪＩ Ｋｕｎｌ’ ，ＭＡＯ Ｘｉａｏ—ｐｉｎｇ ，ＬＩＮＧ Ｘｉａｎｇ ，ＦＡＮ Ｊｉａ—ｗｅｉ。 （１．Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｙ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｇｅｏｓｃｉｅｎｃｅｓ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ，１０００８３，Ｃｈｉｎａ；２．Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ Ａｔｔａｃｈｅｄ ｔｏ Ｍｉｎｉｓｔｒｙ ｏｆ Ｅｄｕｃａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｇｅｏｓｃｉｅｎｃｅｓ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ，１０００８３，Ｃｈｉｎａ； ３．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｏｆ Ｙａｎｇｔｚｅ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｊｉｎｇｚｈｏｕ，Ｈｕｂｅｉ，４３４０００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｍａｘ ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ ｔｈｅ ｒｓｅｅｒｖｏｉｒ ｃｏｎｔａｉｓｎ ｕｎｄｅｒ ａ ｃｅｒｔａｉｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ｐｈｙｓｉｃａｌ ｃｈｅｍｉｓｔｙｒ ｉｓ ｌｉｍｉｔｅｄ．Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｗｅｌｌ ｌｏｇｇｉｇｎ ｉｎｔｅｒｐｒｅｔａｔｉｏｎ ｄａｔａ ｎａｄ ｃｏｒｅ ｔｅｓｔ ｄａｔａ，ａｖｅｒａｇｅ ｐｏｒｏｓｉｔｙ ｏｆ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ａｎｄ ｇａｓ ｓａｔｒｕａｔｉｏｎ ｃａｎ ｈｅ ａｃｑｕｉｒｅｄ ｎａｄ ｔｈｅｎ ｓａｔｒｕａｔｄｅ ｆｒｅｅ ａｇｓ ｃｏｎｔｅｎｔ ａｃｑｕｉｒｅｄ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ．Ｂｅｃａｕｓｅ ｔｈｅｒｅ ｒａｅ ａ ｌｏｔ ｏｆ ｎａｎｏｓｃａｌｅ ｈｏｌｅｓ ｉｎ ｓｈａｌｅ。ｃｏｒｒｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｌｆｅｅ ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｓ ｎｅｅｄｅｄ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｓｉｚｅ ｏｆ ａｄｓｏｒｂｅｄ ｐｈａｓｅ．Ｉｆ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｉｓｎｏｔｈｉｇｈａｎｄｔｅｓｔｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｓｇｏｏｄ，Ｌａｎｇｍｕｉｒｉｏｓｔｈｅｒｍａｌ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ｅｑｕａｔｉｏｎ ｃａｎｈｅ ｕｓｄｅｔｏ ｃａｌｃｕｌａｔｅ ｒｆｌｓｘ ａｄｓｏｒｂｅｄ ｇａｓ ｏｃｎｔｅｎｔ．Ｉｆ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｉｓ ｄｅｅｐ ａｎｄ ｉｔｓ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｉｓ ｉｈｇｈ，Ｐｏｌｎａｙｉ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ｏｐｔｅｎｔｉａｌ ｔｈｅｏｒｙ ｃａｎ ｂｅ ｕｓｅｄ ｔｏ ｓｅｔ ｕｐ ｒｅｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｂｅｔｗｅｅｎ ａｄｓｏｒｂｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ，ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｔｏ ｆｏｒｅｃａｓｔ ｔｅａＩ ａｄｓｏｒｂｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ ｕｎｄｅｒ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｎａｄ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｎ ｔｈｅ ｈａｓｉｓ ｏｆ ｉｏｓｔｈｅｒｍａｌ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ｄａｔａ ｕｎｄｅｒ ｌｏｗｅｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｒｕｅ，Ａｎｄ ｔｈｅｎ ｉｔ ｉｓ ｎｅｃｅｓｓａｒｙ ｔｏ ｅｓｔｉａｍｔｅ ｔｈｅ ｄａｍａｇｅ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ＫＯ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｈｏｗ ｍｕｃｈ ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｖｅｎｅｓｓ ｓｈａｌｅ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｈａｓ ｓｕｆｆｅｒｅｄ ｆｒｏｍ ｆｒａｃｔｒｕｅ ａｎｄ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｗａｔｅｒ ｓｏ ｔｈａｔ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｓａｔｕｒａｔｅｄ ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ ａｍｙ ｂｅ ｃｌｏｓｅｒ ｔｏ Ｙｅａ１ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔ． １ｅ ａｎ— ｔｈｏｒ ｓｕｇｇｅｓｔｓ ｔｈａｔ，ｉｎ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ，ｔｒｅｎｄ－－ｓｕｒｆａｃｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｓｏｕｒｃｅ ａｄｔａ ｓｈｏｕｌｄ ｅｂ ｏｃｎｄｕｃｔｄｅ ｎａｄ ｒｅｇｉｏｎａｌ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ ｅｘｔｒａｃｔｅｄ ｔｏ ｅｎｓｕｒｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｄａｔａ ｃａｎ ｒｅｐｒｅｓｅｎｔ ｂｕｌｋ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｏｆ ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ｚｏｎｅ， Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：Ｇａｓ Ｃｏｎｔｅｎｔ；Ｆｒｅｅ Ｇａｓ；Ａｄｓｏｒｂｅｄ Ｇａｓ；Ｌａｎｇｍｕｉｒ Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ Ｔｈｅｏｒｙ；Ｐｏｌａｎｙｉ Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ Ｔｈｅｏｒｙ；Ｄａｍａｇｅ Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ［责任编辑李必四］
