第３ ７卷第１２期 ２ ０ １ ６年１ ２月焊 接 学 报 ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳ ＯＦ ＴＨＥ ＣＨＩＮＡ ＷＥＬＤＩＮＧ ＩＮＳＴＩＴＵＴＩＯＮ Ｖｏ１．３７ Ｎｏ．１２ Ｄｅｃｅｍｂｅｒ ２０ １ ６ Ｑ３４５ Ｔ形焊接接头焊脚尺寸对强度的影响分析 李金风， 张东焕， 王玉朋 （山东理工大学交通与车辆工程学院，淄博摘２５５０４９） 要：Ｔ形焊接接头在工程中应用广泛，焊脚尺寸直接影响着焊接件的质量．为了探索焊脚尺寸对焊接件强度 的影响，分别对取样位置不同、尺寸不同的Ｑ３４５ Ｔ形焊接接头试样进行拉伸试验，得到Ｔ形焊接接头的力学性能 数据并对其分析比较．按照等强度理论，计算出Ｔ形焊接接头在不同受力情况下的最优焊脚尺寸，将理论计算值与 试验数值对比分析．结果表明，理论值与试测值基本吻合． 关键词：Ｔ形焊接接头；拉伸试验；力学特性分析；焊脚尺寸 中图分类号：ＴＧ ４０７ 文献标识码：Ａ 文章编号：０２５３—３６０Ｘ（２０１６）１２—００７５—０４ ０ 序 言 ａｎｓｙｓ软件对焊接件的疲劳强度进行数值模拟，一些 学者结合有限元与边界元，数值模拟分析焊接件的 ．焊脚尺寸对焊件强度有很大影 焊接是金属结构件的主要连接方式之一，广泛 应力强度因子 ’应用于航空航天、海洋钻探、建筑等许多领域．Ｔ形 响，张立斌和姚玉环 对于埋弧自动焊单面焊双面 利用二次回归正交组合方法及软件分析 接头是一种常见的焊接接头，Ｔ形接头焊缝形式有 成形焊接，ｍ 对焊脚 不开坡口的角焊缝和开单边坡口的没有焊脚的对接 来预测几何尺寸，陆志军及陈奎昌等人 ，焊缝．其中对接焊缝接头拐角处有很大的应力集 尺寸进行了理论分析．但涉及焊脚尺寸对焊接件强 中，很少采用；角焊缝的受力比较简单，使用广泛． 度影响的试验分析较少．通过对取样位置不同和焊 然而在焊接接头焊脚尺寸方面仍存在很多的问题， 接尺寸不同的Ｔ形焊接接头进行拉伸试验，得到接 实际生产中，存在着焊脚尺寸过大的情况，比如一些 头的一般力学特性并对其分析比较．按照等强度理 设计图纸要求焊缝尺寸偏大，传统观念认为焊缝是 论计算得到Ｔ形焊接接头在不同受力情况下的最优 结构中的薄弱环节，越大越放心．焊脚尺寸过大会 焊脚尺寸，计算结果与试验数据进行比较，结果基本 造成接近焊缝区的金属过热，产生粗大的魏氏组织， 吻合．不仅降低冲击韧性，还会造成焊接变形和残余应力 过大，浪费材料，增加制造成本；焊脚尺寸过小会导 １ Ｔ形焊接接头拉伸试验 致母材与焊缝熔合不良，引起应力集中，还可能出现 焊缝咬边、裂纹等缺陷，这种情况更是严重影响焊接 １．１试样的制备 试验所用的Ｔ形焊接接头的材料是Ｑ３４５，焊丝 件的强度． ６，采用不开坡口对接手工焊接．为了 目前工业中使用的焊接技术是１９世纪末２０世 材料是ＥＲ５０－纪初现代科学技术发展的产物．最近几年，国内外 探索焊脚尺寸对焊接件的影响，将Ｔ形焊接接头试 许多学者对焊接区的温度场和应力场，焊接区的残 样分３组试样进行试验，第一组编号为Ａ，取样位置 第二组编号为 余应力和应变及焊接缺陷、疲劳断裂等进行了分析． 是焊接端头段，即起弧和收弧的位置；胥国祥等人¨ 利用有限元软件对焊接接头的温度 Ｂ，取样位置是焊接中间段；第三组编号为Ｆ，取样位 场和应力场进行模拟分析，刘玉君等人 通过对焊 置同样是焊接中间段．每组焊接试样各准备４件，接结构焊前施加弹性反向角变形来控制结构残余角 并且要求焊接试样无缺陷，无残余应力，试验时选取 一变形，姜克斌等人 利用磁测应力仪及有限元数值 ３件进行试样测试，１件为预留件．Ａ组与Ｂ组为同 个Ｔ形焊接接头中截取得到的试样，其尺寸差异 模拟得焊接残余应力分布规律；卢峰华等人ｌ５ 利用 由于加工及测量误差产生，通过第一组与第二组的 收稿日期：２０１４—１２—０１ 基金项目：山东省自然科学基金资助项目（ＺＲ２０１１ＥＥＭ０２０） 比较来探讨焊接起弧，收弧对焊接件强度的影响；Ｂ 组与Ｆ组取于不同尺寸Ｔ形焊接接头的中间段，把 ７６ 焊 接 学 报 Ａ Ｂ Ｆ 第３７卷 它们设计成尺寸不同的试样，通过第２组与第３组 均匀缓慢的加载，南应变仪记录应变值．为了能取 舵 平均 阱陀阱平均 ｎ 均 的比较来探讨焊接件尺寸对焊接件强度的影响． ｝｝得比较理想的试验数据，不影响Ｔ形焊接接头性能 ｉ ｉ Ｔ形焊接接头试样的尺寸如表１所示，形状如 图ｌ所示．图１中，ｔ为焊接接头的宽度，ｂ为垂直板 的厚度，ｎ为水平板的厚度， ，， ， ， 为焊接接头 接接头的宽度ｔ． 表１ Ｔ形焊接接头试样尺寸 Ｔａｂｌｅ １ Ｓｉｚｅ ｏｆ ｔｅｓｔ ｐｉｅｃｅ Ｔ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔ ８ 试样 编 Ｉ Ｉ “ ／ｍｍ ｂ ／ｒａｍ ｆ ／ｎｍ１ ｋＩ ／ｎｌｌＩ ｌ９．５ ｌ０．Ｏ ９．７ １】ｌ ｌ １ 测试的真实性，要求试样受力彤式合理，试样夹持到 试验机时必须调好位置，避免出现偏心现象，如图２ 所示，试样的拉伸试验示意图如图３所示．在试验 ｍｍ／ｍｉ３ ３ｎ ４１ ｌ ｌ ５ ５ ５ ５ 焊脚的尺寸，其中Ｔ形焊接接头的焊缝长度等于焊 时采用位移控制的方式加载，其加载的速度为０．１ ●７ ３ ７ ６ ０ ６ ９ ９ ９ ９ ９ ９ ９ ８ ９ ８ ８ ２ ／ｍｍ ３ ２ ７ ２ Ｏ ４ ０ Ｏ ０ Ｏ ０ Ｏ ０ ３ ／ｌ１１ｍ ／ｎ１ｍ １０．０ １０．５ ８ １０．０ １０．２ ９．５ ９．５ ２ ９ ９ ９ ９ ９ ８ ８ ８ ９ ９ ８ ７ ２ ０ ７ Ｏ Ｏ ９ Ｏ Ｏ Ｏ ７ ９．７ ９．７ ９．２ ｌ０．０ ９．６ ８．０ ９．０ ９．３ ８．０ 图２ Ｔ形焊件拉伸试验装置图 Ｆｉｇ．２ Ｔｅｎｓｉｌｅ ｔｅｓｔ ｄｅｖｉｃｅ ｏｆ Ｔ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔ ９．０ ８．０ ８．３ ９．０ ９．０ ８．７ 图３拉伸试验示意图 Ｆｉｇ．３ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｅｎｓｉｌｅ ｔｅｓｔ 图１ Ｔ形焊接接头试样示意图 Ｆｉｇ．１ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｅｓｔ ｐｉｅｃｅ Ｔ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔ 通过观察试验过程发现，编号为Ａ和编号为Ｂ １．２试验设备 的Ｔ形焊接接头试样在加载初期无明显现象，当载 试验所用的主要仪器设备为ＣＭＴ５３０５微机控 荷接近最大值时能听到轻微的焊缝拉开的声音，随 制电子万能试验机，其准确等级为１级；ＹＪ＿４５０１Ａ 后载荷下降试样“嘭”的一声破坏．拉断后的Ｔ形焊 静态数字应变仪，灵敏系数为２．０８％；ＢＨＦＩ２０—３ＡＡ 接接头断口是沿角焊缝４５。的位置，如图４ａ，４ｂ所 和ＢＸ１２０－２ＢＡ型号的电阻应变计． １．３拉伸试验 示．而编号为Ｆ的Ｔ形焊接接头试样在加载初期也 是无明显变化，随着载荷的上升，在强化阶段中，试 用游标卡尺测量试样的尺寸（包括标距、厚度、 样的母材区长度明显增长，观察到出现了明显缩颈 宽度、长度和截面面积）；把试样磨平并且贴应变片， 上，用半桥接线法将工作片及补偿片接于电阻应变 现象，最后随着载荷的下降试样“嘭”的一声破坏． 有发生破坏，如图４ｃ所示．各组试样的断口形貌示 意图如图５所示．试验机自动记录了试样的荷载随 接线；准备好试验机，将准备好的试样夹持到试验机 拉断后的Ｔ形焊接接头断口在母材上，且角焊缝没 仪；试验开始前将应变仪预调平衡，试样夹紧后开始 第１２期 李金风，等：Ｑ３４５ Ｔ形焊接接头焊脚尺寸对强度的影响分析 ７７ 位移变化的曲线，将Ａ１，Ｂｌ和Ｆｌ的载荷一位移曲 线放在同一个图中进行比较，如图６所示，从图６可 以看出Ｆｌ的承载力小于Ａ１和Ｂ１的承载力． Ｅ： ：拿 Ａ （１） 式中： 为材料的弹性模量；Ｆ为轴向拉力；Ａ为试样 的横截面面积； 为轴向应变，由式（１）可计算材料 的弹性模量．在母材上贴了夹角是９０。的应变花，通 过拉伸试验可测出轴向应变占 和横向应变 ．当 应力不超过比例极限时，横向应变与轴向应变之比 的绝对值是个常数，即 ｆ一， ｌ ：Ｉ ｌ Ｉ ８ｐ Ｉ （２） 由式（２）即可求出材料的泊松比． Ｔ形焊接接头的３组试样的拉伸试验数据及数 据处理结果，如表２所示．其中弹性模量和泊松比 都是母材的． （ａ１ＡＩ形貌 （ｂ）Ｂｌ形貌 （ｃ）Ｆｌ形貌 图４ Ｔ形焊接接头断口形貌 表２ Ｔ形焊接接头试样的试验数据及其参数 Ｔａｂｌｅ ２ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｄａｔａ ａｎｄ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ Ｔ ｗｅｌｄｅｄ Ｆｉｇ．４ Ｆｒａｃｔｕｒｅ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｔ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔ ｊｏｉｎｔ ｓｐｅｃｉｍｅｎ 断口 ＜ ／、 Ｉ（ａ）Ａ组Ｂ组试样的端口 （ｂ）Ｆ组试样的端口 图５断口形貌示意图 Ｆｉｇ．５ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ 为了分析比较Ｔ形焊接接头焊接质量及其参 数，编号为Ａ，Ｂ，Ｆ的焊接试样的试验数据及其参数 的平均值，如表３所示． Ｚ ． 表３三组Ｔ形焊接接头试验结果的对比 Ｔａｂｌｅ ３ Ｃｏｍｐａｒｉｎｇ ｆｏｒ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｔｈｒｅｅ 柱 锚 ｇｒｏｕｐｓ ｏｆ Ｔ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔ 位移ｘ／ｍｍ 图６ Ｔ形焊接接头拉伸试验载荷一位移曲线 Ｆｉｇ．６ Ｌｏａｄ－－ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｃｕｒｖｅ ｏｆ Ｔ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔ 由表３可以看出无论是端头段还是中间段，它 们的弹性模量与泊松比基本是一致的，这与理论是 ２试验数据分析 材料在线弹性阶段，根据胡克定律，有 相符合的，因为弹性模量与泊松比是材料的基本属 性．比较取样于端头段的Ａ组和取样于中间段的Ｂ 组，这两组都是在焊缝处断裂，它们的最大承载力， ７８ 焊 接 学 报 第３７卷 抗拉强度基本一致，但是屈服强度相差１１０．５３ 同样取样于中间段的Ｂ组与Ｆ组，Ｆ组试样都是拉 断于母材上，抗拉强度有所提高，屈服强度基本一 致，但是Ｂ组承受的最大力要比Ｆ组的要大４１．２５ ＭＰａ，由于Ｆ组的焊脚大于最薄的母板材的厚度ｂ， （２）当接头焊缝以传递剪应力为主时，按等强 ［ｒ］Ｘ ｂ＝２ Ｘ０．７ｋ Ｘ［ｒ］ 则可求得 ｋ＝０．７１４ｂ 一ＭＰａ，这说明焊接试样中间段的焊接质量更好．比较 度理论计算，有 （７） （８） 般取 ＝而Ｂ组的焊脚小于最薄的母板材的厚度ｂ，同时根 据试验结果可看出它们的强度基本一致，说明了在 ０．７ｂ （９） （３）梁柱系腹板受压区的加劲板的Ｔ形接头角 工程中Ｂ组的尺寸是最佳的选择，而Ｆ组存在焊脚 焊，这种接头主要是为防止梁柱腹板受压区失稳而 尺寸大所导致的问题． ３ Ｔ形焊接接头等强度理论 对于焊接件，并不是焊脚的尺寸越大越好，若焊 脚尺寸偏大，不仅加大了热影响区尺寸、焊接应力和 变形，还浪费材料和工时，并且对焊接件的强度没有 任何好处．因此，优化焊脚尺寸对于焊接件具有重 要意义．随着焊接材料和焊接工艺的不断发展，按 照等强度理论，根据Ｔ形焊接接头焊缝受力情况，确 定Ｔ形接头角焊的焊脚尺寸．Ｔ形焊接接头焊脚如 图７所示． ｂ 图７ Ｔ形焊接接头焊脚示意图 Ｆｉｇ．７ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ Ｔ ｗｅｌｄｉｎｇ ｊｏｉｎｔ ｌｅｇ ｓｉｚｅ （１）当接头焊缝以传递拉（压）应力为主时，按 等强度理论计算，有 ［ ］・ｂ＝２ Ｘ０．７ｋ・［ ］ （３） 式中：［ ］为材料的许用拉（压）应力（ＭＰａ）；ｂ为垂 直板板厚（ｍｍ）；［ ］为材料的许用切应力（ＭＰａ）；ｋ 为焊缝焊脚尺寸（ｍｍ）． 因为 ［ ］＝０．７［ ］ （４） 将式（４）代人式（３），整理得 ｋ＝０．９８ｂ （５） 一般取 ｋ＝ｂ （６） 设置，它的焊缝是联系焊缝，不受力，通常按加劲板 板厚的０．５—０．６倍选取，一般不小于６ ｍｍ．即 ｋ＝（０．５～０．６）ｂ，且ｋＩ＞６ ｍｍ （１０） 综上所述，Ｔ形接头角焊缝作为工作焊缝和作 为联系焊缝时的焊脚尺寸选取分别为ｋ＝ｂ， ：０．７ｂ 和ｋ＝（０．５～０．６）ｂ，且 ＞１６ ｍｍ ３种． Ｔ形焊接接头试样的尺寸平均值对比，焊脚的 大小与薄板的厚度的比值及拉伸试验断裂位置，如 表４所示． 表４ Ｔ形焊接接头尺寸以及比值 Ｔａｂｌｅ ４ Ｓｉｚｅ ａｎｄ ｒａｔｉｏ ｏｆ Ｔ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔ 由表４中的数据，可以看出编号为Ａ的试验试 样满足ｋ＝０．８１ｂ，编号为Ｂ的试验试样满足ｋ＝ ０．７８ｂ，编号为Ｆ的试验试样满足ｋ＝１．１０ｂ，与理论 计算结果基本吻合． ４ 结 论 （１）通过静载拉伸试验测得Ｑ３４５ Ｔ形焊接接 头的力学性能，端头段Ａ组和中间段Ｂ组相比较， 可以看出焊接中间段的焊接质量更好． （２）中间段Ｂ组与Ｆ组相比较，可以看出Ｂ组 的尺寸是最佳的尺寸． （３）由等强度理论确定Ｔ形焊脚的最佳尺寸 是：传递拉压应力时， ＝ｂ；传递剪应力时，ｋ＝０．７ｂ； 为防止梁柱腹板受压区失稳时，ｋ＝（０．５～０．６）ｂ，且 １＞６ ｍｍ．比较试验数据和理论计算结果，可以看出 它们基本吻合． ［下转第１Ｏ０页］ １００ 焊接 学报 第３７卷 ［上接第７８页］ 参考文献 ［１］ 胥国祥，杜宝帅，董再胜，等．厚板多层多道焊温度场的有 限元分析［Ｊ］．焊接学报，２０１３，３４（５）：８７—９０． Ｘｕ Ｇｕｏｘｉａｎｇ，Ｄｕ Ｂａｏｓｈｕａｉ，Ｄｏｎｇ Ｚａｉｓｈｅｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅ— ［６］Ｌｉｅ Ｓ Ｔ，Ｌｉ Ｇ，Ｃｅｎ Ｚ．Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｂｒａｃｅ ｗａｌｌ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ａｎｄ ｗｅｌｄ ｓｉｚｅ ｏｎ ｓｔｒｅｓｓ ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ ｆａｃｔｏｒｓ ｆｏｒ ｗｅｌｄｅｄ ｔｕｂｕｌａｒ Ｔ－ｊｏｉｎｔｓ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｌ Ｓｔｅｅｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２０００，５３（２）：１６７— １８２． ［７］ Ｓｏｎｇ Ｚｈａｎｘｕｎ，Ｆａｎｇ Ｓｈａｎｘｕａｎ，Ｘｉｅ Ｊｉｌｏｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｓｔｒｅｓｓ ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ ｆａｃｔｏｒｓ ｆｏｒ ｗｅｌｄ ｒｏｏｔ ｃｒａｃｋ ｏｆ Ｔ—ｂｕｔｔ ｊｏｉｎｔｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１３，４９（２）：８７—９４． ｍｅｎｔ ａｎｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｅｌｄ ｉｎ ｍｕｌｔｉ—ｐａｓｓ ｗｅｌｄｉｎｇ ｏｆ ｔｈｉｃｋ ｓｔｅｅｌ ｐｌａｔｅ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ Ｃｈｉｎａ Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎ， ２０１３，３４（５）：８７—９０． ［８］ 张立斌，姚玉环．埋弧自动焊单面焊双面成型焊缝尺寸预测 ［Ｊ］．热加工工艺，２０１４，４３（１１）：２２５—２２９． Ｚｈａｎｇ Ｌｉｂｉｎ，Ｙａｏ Ｙｕｈｕａｎ．Ｆｏｒｅｃａｓｔ ｏｆ ｗｅｌｄｉｎｇ ｓｅａｍ ｓｉｚｅｓ ｆｏｒ ｏｎｅ ［２］ 李亚娟，李午申．Ｘ８０管线钢环焊缝接头残余应力的数值模 拟［Ｊ］．焊接学报，２０１０，３１（６）：９７—１００． Ｌｉ Ｙａｊｕａｎ，Ｌｉ Ｗｕｓｈｅｎ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｎ ｗｅｌｄｉｎｇ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｉｄｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｂｏｔｈ ｓｉｄｅｓ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｕｓｉｎｇ ｓｕｂｍｅｒｇｅｄ Ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ ［Ｊ］．Ｈｏｔ Ｗｏｒｋｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１４，４３（１１）：２２５—２２９． ［９］ 陆志军．炉用机械焊接结构Ｔ型接头焊脚尺寸的确定［Ｊ］． 现代焊接，２０１０（１２）：４７—４８． Ｌｕ Ｚｈｉｊｕｎ．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎｓ ｏｆ ｉｆｌｌｅｔ ｗｅｌｄ ｌｅｇ ｏｆ Ｔ ｊｏｉｎｔ ｏｎ ｗｅｌｄｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｏｆ ｍａｃｈｉｎｅｒｙ ｆｏｒ ｋｉｌｎ ｕｓｅ ｓｔｒｅｓｓｅｓ ｏｆ Ｘ８０ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｇｉｒｔｈ ｗｅｌｄ ｊｏｉｎｔ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ Ｃｈｉｎａ Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎ，２０１０，３１（６）：９７—１００． ［３］ Ｌｉｕ Ｙｕｊｕｎ，Ｌｉ Ｙａｎｊｕｎ．Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ａｎｇｕｌａｒ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ ｉｎ Ｔ－ｊｏｉｎｔ ｉｆｌ－ ｌｅｔ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｈｉｐ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２００７，ｌ１（６）： ９０４—９１２． ［Ｊ］．Ｍｏｄｅｒｎ Ｗｅｌｄｉｎｇ，２０１０（１２）：４７—４８． ［１０］陈奎昌，高景荣．Ｔ形接头组合焊缝及角焊缝焊脚Ｋ的选取 ［Ｊ］．中国三峡建设，２００２（１１）：４４—４５． Ｃｈｅｎ Ｋｕｉｃｈａｎｇ，Ｇａｏ Ｊｉｎｇｒｏｎｇ．Ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｗｅｌｄｉｎｇ ［４］ 姜克斌，肖叶桃，郭永涛．Ｔ型焊接试件焊接残余应力分布 的测定［Ｊ］．焊接学报，２００８，２９（１）：５３—５６． Ｊｉａｎｇ Ｋｅｂｉｎｇ，Ｘｉａｏ Ｙｅｔａｏ，Ｇｕｏ Ｙｏｎｇｔａｏ．Ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｅ ｏｆ ｗｅｌｄｉｎｇ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒｅｓｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ Ｔ ｗｅｌｄｅｄ ｓｐｅｃｉｍｅｎ『Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃ． ａｎｄ ｉｆｌｌｅｔ ｗｅｌｄｉｎｇ ｆｅｅｔ Ｋ ｏｆ Ｔ ｊｏｉｎｔ［Ｊ］．Ｃｈｉｎａ Ｔｈｒｅｅ Ｇｏｒｇｅｓ Ｃｏｎ－ ｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２００２（１１）：４４—４５． ｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ Ｃｈｉｎａ Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎ，２００８，２９（１）：５３—５６． ［５］ 卢峰华，张文朝，张隶新，等．２０９ Ｔ型转向架构架疲劳强度 数值模拟［Ｊ］．焊接技术，２０１４，４３（５）：５７—５９． Ｌｕ Ｆｅｎｇｈｎａ，Ｚｈａｎｇ Ｗｅｎｃｈａｏ，Ｚｈａｎｇ Ｌｉｘｉｎ，ｅｔ ａ１．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ 作者简介：李金风，女，１９９０年出生，硕士研究生．主要从事材料 与结构的力学性能研究．Ｅｍａｉｌ：ｌｉｊｉｎｆｅｎｇｓｙｃ＠１６３．ｃｏｎ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｔｏ ｆａｔｉｇｕｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｙｐｅ ２０９ Ｔ ｂｏｇｉｅ ｆｒａｍｅ［Ｊ］． Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１４，４３（５）：５７—５９． 通讯作者：张东焕，男，副教授．Ｅｍａｉｌ：ｚｈａｎｇｄ。ｎｇｈｕａｎ＠ｓｄｕｔ． ｅｄｕ．ｅｎ