编制单位：编 制: 校 核: 复 核: 会 签: 会 签: 审 核: 审 定: 日
期:
-、模板施工方案 .................................................... 1 （一）、 1 （二）、 1
各
部
工
程
概
况
位模板的一般工序
（三）、 2
（四）、 4
模板安装
质虽标准
（五）、 5 （六）、 5 （七） 6 （八） 6
模板拆除
安全措施
、成品保护措施 ........................................
、保证质虽措施 ........................................
二、模板计算部分 ................................................... 7
模板施工方案
一、模板施工方案
（一）工程概况
深圳村田科技有限公司二期工程 B1号建筑工程主体为钢筋混凝土框架结构，结构层数为 建筑高度20.7m，建筑面积33023.5m。
2
4层,
本工程结构抗震按7度设防，抗震等级为三级，建筑安全等级为二级，建筑耐火等级 为一级，砌体为B级。
本工程承重墙及非承重墙采用混凝土砌块砌筑。
各部分碌结构截面尺寸（最大）如下表： 项次 1 2 3 4 5 构件部位 承台 基础梁 基础板面 主楼框架梁 主楼框架柱 主楼楼板 截面尺寸 厚 1300mm 500 mmX 1750 mm 厚 200mm 500 mmX 1200 mm r 900 mm x 900 mm 厚 130mm 混凝土强度等级 C30 6 承台、基础梁、柱、剪力墙及梁板梯模板均采用七火板模板（ 加固、支撑系统采用4 48X 3.5钢管扣件支撑体系。
1800X 900x 18mm）,
（二）各部位模板的一般工序
a .承台支模：
放线T安装一侧模板T装对穿螺杆T安装另一侧模板T紧固螺栓T模板垂直度校正 T填充缝隙T模板垂直度、位置复核核查。
b. 柱模板：
施工准备T装柱子四幅柱身模板T安装支撑T拼装柱头模板T调整校正垂直度和位 置T全面检查修整T柱模群体用支撑做最后固定。
c. 楼板模板：
装支撑立杆T支撑大横杆T通线调节支顶立杆高度，将大横杆找平'T安装木搁杭T铺 板模T填充缝隙T检查支顶立杆是否稳定7活扫板面。
d. 梁模板：
搭设梁模支架（1.200m高主梁底加设1根承重立杆）T安装木搁杭或钢管搁栅T铺梁 底棋板T拉线调平、调直、调正T安装梁侧及围檀T重复校对梁的轴线位置T检查所有支 撑系统中的扣件，扣紧剪刀支撑T活理梁模内杂物。
e. 楼梯棋板：
先安楼梯平台及搭楼梯板下支撑架T铺设底板搁栅T安装梯板底模T安装楼梯侧模 且加以固定T安装楼梯踏步棋板。
(三) 、模板的安装
1、 棋板安装要求
(1) 本工程采用木模板施工。
(2) 保证结构和构件各部位形状、尺寸和相互位置的正确。
(3) 具有足够的承载能力、足够的稳定性、强度、刚度，在混凝土搅拌途中，不变 形、不位移；能承受浇捣混凝土时的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载。
(4) 棋板及其支撑系统应考虑便于装卸，损耗少，周转快；棋板的接缝应严密，不 漏浆。 (5) 支撑必须安装在坚实的基础上，并有足够的支撑面积，以保证所浇捣的结构不 致发生下沉。
(6) 剪刀撑设置(每施工段)：
a、 横轴方向：除却两端主梁，中间的主梁梁底各设置一道剪刀撑；
b、 纵轴方向：主梁隔跨梁底设置一道剪刀撑，并在横轴方向上隔跨平行设置。(详
见剪刀撑平面设置图)
2、 棋板安装方法
本工程为框架结构，主要有柱、梁、板棋板安装。 (1)柱棋板的安装：
① 先弹出柱的中心线及四周边线，柱模采用人工单片组合拼装，并在安装前检查其板 边平直度与外观尺寸；
② 棋板就位前碌松软层必须凿除，为便于碌浇筑前湿模和活洗，每个棋板根部应留设 一个
活扫口，并待模内垃圾活除后再予封闭。
③ 棋板就位后先校正棋板“脚跟”位置，再吊正其板边平直度，校正无误后及时予以 固定，棋板封闭后再加柱箍，对拉螺栓和棋板斜撑及拉杆缆线。
④ 柱箍：一般采用扣件式双钢管为主，小截面柱可采用植木箍加以对拉螺栓。
⑤ 多根柱安装时，先将柱脚互相搭牢固定，再将两端柱棋板找正吊直，固定后，拉通 线校正中问各根柱的棋板，柱棋板除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢，以免浇筑 混凝土时偏斜。
⑥ 棋板拼缝要求紧密不变形，不得漏浆。棋板安装完毕后必须活理十净并淋水湿润。 (2)梁、板棋板的安装
① 要先按图纸尺寸把各种棋板拼板尺寸统一加工分摊放置。支设时柱上弹好标高线， 按图纸各梁、板底标高先支设梁底棋板，接着把侧棋板放上，两头钉在衬衫口挡上，在侧 模底外侧钉夹木，再钉上斜撑、水平拉条，待主梁棋板安装并校正后才能进行次梁棋板安 装，梁棋板安装后再拉一条中心线检查，复核工程各梁棋板中心线位置是否正确。梁棋板 安装完后便可开始支架楼板棋板，先支设楞木，楞木搁置在棋板外侧的托木上，然后底模 垂直于楞木方向铺钉，楼板棋板支设板缝应严密，标高正确，表面平整。
② 先支梁底板及两侧棋板，根据标高在梁两侧钉上水平大楞木，再在上边搁置平台搁 栅。板跨度超过2m时，平台搁栅下加设大横楞和立撑。搁栅找平后，在上面铺钉棋板， 只将接头和翘曲处钉牢，中间尽量不钉，以便拆模。检查标高及平整度并将板面活理十净。
③ 为便于大截面梁扎筋棋板支装时，可先留出一侧作为梁筋绑扎工作面，待梁筋入棋 后，再封装该侧棋板。楼面棋板，必须严格按规范标准控制平整度，板逢密实，以确保碌 楼面拆模后光滑平整。基本达到活水碌质量标准，不抹灰。楼面后浇带棋板，应严格按设 计后浇带布置图预先进行分隔。
④ 为保证楼面均匀受力和防止楼面冲切破坏， 按照规定，棋板顶架下端应设置木械垫 ⑤ 楼板棋板，先在两框架柱之间立好平台梁，平台板的棋板：同楼板棋板安装，然后 在楼梯基础侧板上钉托木，楼梯棋板的斜愣在基础梁和平台梁侧板外的托木上，在斜愣钉 铺楼梯底模，下面设杠木和斜向顶撑，再沿楼梯边立外帮板，用外帮板上的横挡木，斜撑 和固定夹木将外帮板钉固定在杠木上，然后钉上三角板，为了确保楼板厚度，在踏步侧板 上垫小方块，在浇筑碌时随时取出。
(四) 、质H标准
1、 棋板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木棋板应浇水湿润，棋板内不应有积水。 2、 棋板与混凝土的接触面应活理十净并涂刷隔离剂，不得采用影响结构性能或妨碍 装饰工程效果的隔离剂。
3、 浇筑混凝土前，棋板内的杂物应活理十净。
4、 棋板及支撑结构的材料、材质要求符合设计要求和有关规范。严禁劣质材料进场 使用，不得随意代换材料。
5、 模板按设计要求认真拼装成形，控制好板面平整度及各部件连接强度，经检查合 格后方可投入使用。
6、 模板及支撑须具有足够的强度、刚度和稳定性，不得偷工减料，特别是支撑数量 和配件等。
7、 模板内侧要平整，接缝严密，缝宽度不大丁 1.5mm。 8、允许偏差按下表: 项 ）丁与 1 柱、梁轴位移 2 标局 3 4 5 6 7 柱、梁截面尺寸 每层垂直度 相邻两板表血鬲度差 表面中整度 预留孔中心线位移 目 允许偏差 5 +5, -5 +4, -5 8 2 5 3 检查方法 尺量检查 水准仪、拉线和尺量 尺量检查 用2米托线板检查 用直尺和尺量检查 2米靠尺和楔形塞尺 拉线和尺量检查 （五）、模板拆除
1、 侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。 2、 拆除底模和支架时混凝土强度： 构件类型 板 跨度（m） < 2 >2, <8 > 8 < 8 > 8 碌达到设计强度的白分率（%） > 50 > 75 > 100 > 75 > 100 梁 — 悬:臂构件 > 100 侧模拆除时混凝土强度 保证构件表面及棱角不受损 拆除底模和支架前须有碌同条件养护试块的试压报告和拆模申请书，经批准后方能拆 除。
3、模板拆除应由支模人员进行，按先支后拆，后支先拆的原则，按次序，有步骤地 进行，不应乱打乱撬。
4、 拆模时应尽量避免混凝土表面或模板受到损坏，注意整块下落伤人，拆下的模板, 有钉子的，要使钉尖朝下，以免扎脚。拆完后，应及时加以活理，按种类及尺寸分别堆放 好，以便下次使用。
（六）、安全措施
1、 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、棋板联结稳 固，不得空架浮搁。
2、 安装棋板操作人员应戴好安全帽，高空作业应拴好安全带。 3、 内棋板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架。
4、 安装二层及二层以上的柱及梁棋板，应先搭设脚手架或安全网。
5、 支模按顺序进行，棋板及支撑系统在未固定前，严禁利用接杆上下人，不准在拆 除的棋板上进行操作。
6、 运输道：楼层的运输道应先做高脚蹬架，然后在蹬架上搭三道水平木，上铺竹竿 等在上压住绑扎固定。
7、 施工用电做好用电安全，操作人员要穿绝缘鞋和手套操作，电器要用木架架空， 避免潮湿和防雨防水。
8、 推斗车人员要穿防滑鞋，并做好安全防护。
（七） 、成品保护措施
1、 坚持每次使用后，活理板面，涂刷脱棋剂。
2、 按结构部位，层层重复周转使用，减少损耗，降底成本。 3、 棋板安装后，任何人不得去拆杆件和松动扣件。
（八） 、保证质H措施
1、 棋板的制作、安装及拆除如果处理得不好，会直接影响主体混凝土结构的质量， 所以要保护主体结构质量，必须要保证棋板的施工质量。棋板安装前，先检查棋板的质量, 不符合质量标准的不得投入使用。棋板安装前要刷隔离剂，拆模后立即派人活理表面浮浆， 周转使用前再度涂刷、，棋板制作拼缝必须严密，抿缝时要用腻子填实，防止漏浆；棋板 尺寸准确，安装
牢固，棋板安装后派人对其支撑部位的稳定性进行检查，合格后方可浇筑 混凝土，混凝土浇筑前棋板应充分用水浇透。
2、 防止棋板受撞击、变形的措施：
⑴吊运棋板时要防止碰撞墙体，就位时要平稳、准确，不得碰撞楼板及其他已施工完 毕的部位，不得兜挂钢筋；
⑵棋板存放场地要平整夯实，棋板平放要用木方垫架；立放时要搭设分类模板架，模 板落地处要垫木方，合理堆放，保证棋板不变形、不扭曲，不得乱堆乱放或在棋板上堆放 分散模板和构件；
⑶拆除模板时要按程序进行，禁止用大锤敲击，防止门窗洞口等出现裂纹；用撬棍调 整模板时要注意保证模板下面的 砂浆找平层；模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板, 防止将墙面拉裂；
⑷工作面已安装完毕的柱模板，不准在预组拼模板就位前作为临时依靠，防止模板变 形或产生垂直偏差；工作面已完成的平面模板不得作为临时堆放和作业平台，以保证支架 的稳定，防止平■面模板标高和平■整度产生偏差。
柱模板计算书
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、 《建筑施工计算手册》江正荣著、 《建
筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构
设计规范〉〉(GB 50017-2003)等规范编制
柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用 以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱 箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱立面图
柱模板设计示意图
柱剖面图
柱截面宽度B(mm):900.00 ;柱截面高度H(mm):900.00;柱模板的总计算高度:H = 2.30m；
根据规范，当采用溜槽、申筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为
计算简图
2.00kN/m2;
一、参数信息 1. 基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2 ;柱截面宽度B方向竖楞数目:5 ; 柱截面高度 也向对拉螺栓数目:2 ;柱截面高度 咐向竖楞数目:5 ; 对拉螺栓直径(mm):M12;
2. 柱箍信息
柱箍材料：钢楞；截面类型：圆钢管48X 3.5;
钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19 ;钢楞截面抵抗矩 W(cr3):5.08 ; 柱箍的间距(mm):500;柱箍肢数:2 ;
3. 竖楞信息
竖楞材料：木楞；
宽度(mm):50.00 ;高度(mm):100.00 ; 竖楞肢数：1 ;
4. 面板参数
面板类型：竹胶合板；面板厚度(mm):18.00 ;
面板弹性模量(N/mm):9500.00 ; 面板抗弯强度设计值f c(N/mn2):13.00 ; 面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50 ;
5. 木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mn2):13.00 ;方木弹性模量E(N/mnr):9500.00 ; 方木抗剪强度设计值ft(N/mn2):1.50 ;
钢楞弹性模量E(N/mrr):210000.00 ;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00 ;
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用丁模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其 中的较小值：
F = 022兀£ 疗 F = yH
其中Y--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t --
计算，得5.714h;
T -- V -- H --
混凝土的入模温度,取20.000 C; 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; 模板计算高度，取2.300m；
新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入
0时系统按200/(T+15)
国--外加剂影响修正系数，取1.000; 如-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力
F;
分别为47.705 kN/m 2、55.200 kN/m2,取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F 1=47.705kN/m2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m 2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板届丁受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面 宽度B方向和HT向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算 要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压 力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为1= 212 mm且竖楞数为5 , 面板为大丁 3跨，因此对柱截面宽度叨向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计 算。
面板计算简图
1. 面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
M = O.lg尸
其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）;
l-- q--
计算跨度（竖楞间距）：l =212.0mm ; 作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值 qi： 1.2 X 47.70 X 0.50 X 0.90=25.761kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m ,式 中，
0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q 1 + q 2 =25.761+1.260=27.021 kN/m ;
面板的最大弯距：M =0.1 X 27.021 X 212X 212= 1.21 X 105N.mm
面板最大应力按下式计算：
其中，0---面板承受的应力（N/mm2）;
M -- W --
面板计算最大弯距（N.mm）; 面板的截面抵抗矩：
b: 面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 500 X 18.0 X 18.0/6=2.70 X 104 mn3; f --
面板的抗弯强度设计值（N/mm）; f=13.000N/mm2;
面板的最大应力计算值： b = M/W = 1.21 xf0 2.70 104 = 4.498N/mm 2;
面板的最大应力计算值 b =4.498N/mm2小丁面板的抗弯强度设计值 [b ]=13N/mm2,满足要求！
2. 面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下
:
V二0何
其中，V --面板计算最大剪力（N）;
1-- q--
计算跨度（竖楞间距）：l =212.0mm ; 作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值 qi： 1.2 X 47.70 X 0.50 X 0.90=25.761kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m，式中,
0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q 1 + q 2 =25.761+1.260=27.021 kN/m ; 面板的最大剪力：V = 0.6 X 27.021 X 212.0 = 3437.033N ;
截面抗剪强度必须满足下式：
T — ------------- < fy
其中，r--面板承受的剪应力（N/mm2）;
V
--面板计算最大剪力（N） : V = 3437.033N ; 构件的截面宽度（mm）： b = 500mm ；
b-- h f
n
--面板厚度（mm）： hn = 18.0mm ；
2
v
■--面板抗剪强度设计值（N/mn2） : fv = 13.000 N/mm;
面板截面受剪应力计算值：r =3 X 3437.033/（2 X 500X 18.0）=0.573N/nnm 面板截面抗剪强度设计值：[f v]=1.500N/mm2;
面板截面的受剪应力 r =0.573N/mnf小丁 面板截面抗剪强度设计值 [fv] =1.5N/mn2,满足要求！
3. 面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下
0.677# 10QEI
其中，3--面板最大挠度(mm)；
q-- 作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m) : q = 47.70 X 0.50 = 23.85 kN/m ; l-- 计算跨度(竖楞间距):l =212.0mm
;
E-- 面板弹性模量(N/m命：E = 9500.00 N/mm2 ; I--
面板截面的惯性矩(mr4)；
1=拼炬
1= 500 X 18.0 X 18.0 X 18.0/12 = 2.43 X 105 mn4;
面板最大容许挠度：[3 ] = 212 / 250 = 0.848 mm ;
面板的最大挠度计算值：3 = 0.677 X 23.85 X 212/0100 9500.0 >2.43 X05) = 0.141 mm ；
面板的最大挠度计算值 3 =0.141mm小丁 面板最大容许挠度设计值[3 ]=
0.848mm,满足要求！
四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）届丁受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为2.3m，柱箍间距为500mm竖楞为大丁 3跨，因此按均布荷载作用下三跨连续梁计算。
的本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm高度100mm截面惯性矩I和截面抵抗矩V份别 为: W = 50 X 100X 100/6 = 83.33cm 3; I = 50 X 100X 100X 100/12 = 416.67cm4;
竖楞方木计算简图
1. 抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
M=0.1ql2
其中，M--竖楞计算最大弯距（N.mm）;
l-- q--
计算跨度（柱箍间距）:l =500.0mm ; 作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值 q1： 1.2 X 47.70 X 0.21 X 0.90=10.923kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.21 X 0.90=0.534kN/m ;
q = (10.923+0.534)/1=11.457 kN/m
竖楞的最大弯距：M =0.1 X 11.457 X 500.0 X 500.0= 2.86 X 105N.mrg
其中，o---竖楞承受的应力（N/mm2）;
M --
竖楞计算最大弯距（N.mm）;
4
W -- 竖楞的截面抵抗矩（mni） , W=8.3踏10; f --
竖楞的抗弯强度设计值（N/mm）; f=13.000N/mm;
2
竖楞的最大应力计算值：b = M/W = 2.86 X5®.33 104 = 3.437N/mm ;
2
竖楞的最大应力计算值 b =3.437N/mm2小丁竖楞的抗弯强度设计值 [b ]=13N/mm2,满足要求！
2. 抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下 :
其中，V --竖楞计算最大剪力（N）;
I-- 计算跨度（柱箍间距）:l =500.0mm ; q--
作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值 q1： 1.2 X 47.70 X 0.21 X 0.90=10.923kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.21 X 0.90=0.534kN/m ; q = （10.923+0.534）/1=11.457 kN/m
;
竖楞的最大剪力：V = 0.6 X 11.457 X 500.0 = 3437.033N ; 截面抗剪强度必须满足下式
3V 2bh
其中，L-竖楞截面最大受剪应力（N/mn2）；
V
--竖楞计算最大剪力（N） : V = 3437.033N ; 竖楞的截面宽度（mm）： b = 50.0mm ；
b-- h f
n
--竖楞的截面高度（mm）： hn = 100.0mm ；
v
--竖楞的抗剪强度设计值（N/mn2） : fv = 1.500 N/mm 2;
竖楞截面最大受剪应力计算值：r =3 X 3437.033/（2 X 50.0 x 100.0）=1.031N/imm 竖楞截面抗剪强度设计值：[f v]=1.500N/mm;
2
竖楞截面最大受剪应力计算值 r =1.031N/mm2小丁竖楞截面抗剪强度设计值
[fv] =1.5N/mm2,满足要求！
3. 挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
0.677 ql A 『】
oo — ------------------- < [刃]=I / 250
100 EI
其中，3--竖楞最大挠度（mm）；
q-- l-- E-- I--
作用在竖楞上的线荷载（kN/m） : q =47.70 X 0.21 = 10.11 kN/m ; 计算跨度（柱箍间距）:l =500.0mm
;
竖楞弹性模量（N/m命：E = 9500.00 N/mm2 ; 竖楞截面的惯性矩（mrr） ,1=4.17 x 106；
竖楞最大容许挠度：[3 ] = 500/250 = 2mm ;
竖楞的最大挠度计算值：3 = 0.677 X 10.11 X 500/0100 9500.0 >4.17 X06） = 0.108 mm ；
竖楞的最大挠度计算值 3 =0.108mm小丁竖楞最大容许挠度[3 ]=2mm，满足要 求！
五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管 48X 3.5; 截面惯性矩I和截面抵抗矩V针别为： 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3;
钢柱箍截面惯性矩I = 12.19 cm 4;
柱箍为大丁 3跨，
1 43 2.8S 286 266 1.43
奴
I 43U X X
] 颈 I 430 X
]
载三跨连续梁计算（附计算简图）：
B 方向柱箍计算简图
其中P --竖楞方木传递到柱箍的集中荷载kN），竖楞距离取B方向的;
按集中荷
（P = (1.2 X47.7 X 0.9 + 1.4 X 2X 0.9) X 0.212 X 0.5/2 = 2.86 kN
3 363 3.3E3 Q933 0 933 1 432 1.432
1459
0.499
一 4
0.499
1 432
1 432
0.933 0.933
31363 a 363
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力：N = 4.795 kN
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩：M = 0.171 kN.m ;
B方向柱箍变形图（mm）
最大变形:V = 0.085 mm ;
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M = 0.17 kN.m ;
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 5.08 cm 3;
B边柱箍的最大应力计算值：b = 32.14 N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值：[f] = 205 N/mm
2-
B边柱箍的最大应力计算值 b =32.14N/mm2小丁柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到：3 = 0.085 mm ;
柱箍最大容许挠度:[3 ] = 300 / 250 = 1.2 mm ;
柱箍的最大挠度 3 =0.085mm 小丁 柱箍最大容许挠度[3 ]=1.2mm，满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
N <[N]= fxA
其中N --对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积（mm2）;
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;
查表得：
对拉螺栓的型号:M12 ;
对拉螺栓的有效直径：9.85 mm ; 对拉螺栓的有效面积：A= 76 mm2;
对拉螺栓所受的最大拉力：N = 4.795 kN 。
对拉螺栓最大容许拉力值:[N] = 1.70 X 105 X 7.60 X 10-5 = 12.92 kN ;
对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.795kN小丁 对拉螺栓最大容许拉力值对拉螺栓强度验算满足要求！
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩v份别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管 48X 3.5; 截面惯性矩I和截面抵抗矩奶别为： 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm 3; 钢柱箍截面惯性矩I = 121.9cm 4;
， [N]=12.92kN 柱箍为大丁 3跨,
1.49 2.86
ze
2.86
1.43
e
430 430
续梁计算(附计算简图)：
H方向柱箍计算简图
其中P --竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取HpJ向的;
P = (1.2 X 47.7 X 0.9+1.4 X 2X 0.9) X 0.212 X 0.5/2 = 2.86 kN ;
3.363 3.363 0933
I L_0933
1.432 1.432
0.499
0499
9 L
4
1.432
1 422 Q933
0^933
3.3B3 31363
咐向柱箍剪力图(kN)
最大支座力：N = 4.795 kN ;
按三跨连
咐向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩：M = 0.171 kN.m ;
H厉向柱箍变形图(mm)
最大变形:V = 0.085 mm ;
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式：
M
CT = ---------------
W
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M = 0.17 kN.m ;
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 5.08 cm 3;
H边柱箍的最大应力计算值：b = 32.14 N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值：[f] = 205 N/mm 2;
H边柱箍的最大应力计算值 b =32.14N/mm2小丁柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到：V = 0.085 mm ;
柱箍最大容许挠度：[V] = 300 / 250 = 1.2 mm ;
柱箍的最大挠度 V =0.085mm小丁 柱箍最大容许挠度[V]=1.2mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
N <[N]= fxA
其中N --对拉螺栓所受的拉力； A -- f -- 查表得：
对拉螺栓的直径：M12 ; 对拉螺栓有效直径：9.85 mm ; 对拉螺栓有效面积：A= 76 mm2;
对拉螺栓有效面积（mm2）;
对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mn2;
对拉螺栓最大容许拉力值:[N] = 1.70 X 105 X 7.60 X 10-5 = 12.92 kN ; 对拉螺栓所受的最大拉力：N = 4.795 kN 。
对拉螺栓所受的最大拉力：N=4.795kN 小丁 [N]=12.92kN ,对拉螺栓强度验算满足 要求!
板模板(扣件钢管架)计算书
棋板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢 结构设计规范〉〉(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息：
1. 模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00 ;纵距(m):1.00 ;步距(m):1.50 ;
立杆上端伸出至棋板支撑点长度(m):0.77 ;棋板支架搭设高度(m):4.00 ; 采用的钢管(mm):①48X 3.5 ;
扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ; 板底支撑连接方式：方木支撑；
2. 荷载参数
棋板与木板自重(kN/m2):0.350 ;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000 ; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000 ;
3. 楼板参数
钢筋级另U:二级车冈HRB 335(20MnSi);楼板混凝土强度等级：C30; 每层标准施工天数:10 ;每平米楼板截面的钢筋面积(mnn):360.000 ; 楼板的计算宽度(m):6.40 ;楼板的计算厚度(mm):130.00 ; 楼板的计算长度(m):11.50 ;施工平均温度(C ):20.000 ;
4. 材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm
面板弹性模量E（N/mrr）:9500 ;面板抗弯强度设计值（N/mn2）:13 ; 板底支撑采用方木；
木方弹性模量E（N/mrr）:9500.000 ;木方抗弯强度设计值（N/mn2）:13.000 ; 木方抗剪强度设计值（N/mm）:1.400 ;木方的间隔距离（mm）:250.000 ; 木方的截面宽度（mm）:50.00 ;木方的截面高度（mm）:100.00 ; 托梁材料为：钢管（单钢管）：①48 X 3.5
模板支架立面图
二、模板面板计算：
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度im勺面板作为计算单元的截面惯性矩i和截面抵抗矩必别为： W = 100X 1.82/6 = 54 cm 3; I = 100 X 1.8 3/12 = 48.6 cm 4
;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
q r 卜， 1 \\ 4 4 1 1 3 F 4 < | 250 26。 L r颂 1 面板计算简图
1、 荷载计算
(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1 = 25 X 0.13 X 1+0.35 X 1 = 3.6 kN/m ; (2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN):
面板
q2 = 1 X 1= 1 kN/m ;
2、 强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下
:
其中：q=1.2 X 3.6+1.4 X 1= 5.72kN/m 最大弯矩 M=0.1X 5.72 X 0.25 2= 0.036 kN - m 面板最大应力计算值
b = 35750/54000 = 0.662 N/mm 2;
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm 2;
面板的最大应力计算值为0.662 N/mm2小丁面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足
要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
0.677^/4 ……s —— <[cv] = //25O 100战
其中 q = 3.6kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677 X 3.6 X 2504/(100 X 9500X 4166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm ;
面板的最大挠度计算值0.002 mm小于 面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩V份别为: W=^ 10X 10/6 = 83.33 cm ;
3
I=5 X 10X 10X 10/12 = 416.67 cm ;
4
Ni
方木楞计算简图
1. 荷载的计算:
⑴钢筋混凝土板自重(kN/m): qi= 25 X 0.25 X 0.13 = 0.812 kN/m ;
⑵模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35 X 0.25 = 0.087 kN/m ;
(3)
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
(kN):
pi = (1 + 2) X 1 X 0.25 = 0.75 kN ;
2. 强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下
均布荷载 q = 1.2 X (q i + q 2) = 1.2 X (0.812 + 0.087) = 1.08 kN/m ; 集中荷载 p = 1.4 X 0.75=1.05 kN; 最大弯距 M = Pl/4 + ql
2
/8 = 1.05 X 1 /4 + 1.08 X 12/8 = 0.398 kN ;
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.05/2 +1.08 X 1/2 = 1.065 kN ; 方木最大应力计算值
b = M /W = 0.398 X 和83333.33 = 4.77 N/mm 2;
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm 2;
方木的最大应力计算值为4.77 N/mm2小丁方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2,满足3. 抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力：Q = 1.08 X 1/2+1.05/2 = 1.065 kN ;
方木受剪应力计算值 T = 3 X 1.065 X 103/(2 X 50 X 100) = 0.319 N/mm2;
要求！
方木抗剪强度设计值[T] = 1.4 N/mm
方木的受剪应力计算值0.319 N/mm2小丁方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2,满足 要求！
4. 挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下
帅 48M 384剧
均布荷载 q = q i + q 2 = 0.9 kN/m ; 集中荷载 p = 0.75 kN ;
最大挠度计算值 V= 5 X 0.9 X 10004 /(384 X 9500X 4166666.667) +750 X 10003 /( 48 X 9500X 4166666.7) = 0.691 mm ;
最大允许挠度[V]=1000/ 250=4 mm ;
方木的最大挠度计算值0.691 mm小丁方木的最大允许挠度4 mm,满足要求！
四、托梁材料计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(单钢管)：①48 X 3.5 W=5.08 cm3; I=12.19 cm 4
;
集中荷载 商纵向板底支撑传递力，P = 1.08 X 1 + 1.05 = 2.13 kN :
1000 1000 1000
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN.m)
托梁计算变形图(mm)
2.335 2.336
3135 3.195 3.994 3994 LOE 5 1,065
1 8E4 1.8S4
暖\" 0.266
1 8E4
1.B64
1.0E5
[1。65 0266 p.2662.39E
3.994 3 993 394
1195 3.19S195
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.799 kN.m ; 最大变形 Vmax = 2.242 mm ; 最大支座力 Qmax = 9.319 kN
2.396
最大应力 (T = 798877.787/5080 = 157.259 N/mm 2; 托梁的抗压强度设计值[f]=205 N/mm ;
2
托梁的最大应力计算值157.259 N/mm2小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满 足要求！
托梁的最大挠度为 2.242mm小于1000/150与10 mm,满足要求！
五、模板支架立杆荷载标准值 (轴力)：
作用于棋板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1. 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN): N31 = 0.129 X 4 = 0.516 kN ;
⑵棋板的自重(kN):
N32 = 0.35 X 1X 1 = 0.35 kN ;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N33 = 25 X 0.13 X 1 X 1 = 3.25 kN ;
静荷载标准值 NG = N G+N3+N33 = 4.116 kN ;
2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ = (1+2 ) X 1X 1 = 3 kN ;
3. 立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 1.4N Q = 9.14 kN ;
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 9.14 kN ;
o— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到; i ---- A ---- W ----
计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ； 立杆净截面面积(cm2) : A = 4.89 cm 2; 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cni;
o- ----- 钢管立杆受压应力计算值(N/mm2); [f]---- L 0----
钢管立杆抗压强度设计值 计算长度(m);
：[f] =205 N/mm 2;
如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算
l 0= h+2a
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a = 0.77 m ；
得到计算结果：
立杆计算长度 L° = h + 2a = 1.5+2 X 0.77 = 3.04 m : L0 / i = 3040 / 15.8=192 由长细比l o/i
的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 4 = 0.195 ;
钢管立杆受压应力计算值； b =9139.68/(0.195 X 489) = 95.849 N/mn2;
立杆稳定性计算 b = 95.849 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值[f]= 205 N/mrh,满足要求！
七、楼板强度的计算：
1.楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。 宽度范围内配置II级钢筋，每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mrr|fy=300 N/mm
板的截面尺寸为b X h=11500mm 130mm 楼板的跨度取6.4 M ,取混凝土保护层厚 度20mm截面有效高度 h o=110 mm
按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天...的
2.验算楼板混凝土 10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m ; q = 2 X 1.2 X ( 0.35 + 25 X 0.13 ) + 1 1.4
X 1.2 X ( 0.516 X 12X 7/11.5/6.4 ) +
X (1 + 2) = 13.55 kN/m ;
2
2
单元板带所承受均布荷载 q = 1 X 13.547 = 13.547 kN/m ; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M max = 0.0811 X 13.55 X 6.42 = 45.002 kN.m ;
因平均气温为20C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到10天龄期混凝土强度达到69.1%,C30昆凝土强度在10天龄期近似等效为C20.73. 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.936N/mm； 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
务 As Xfy/ ( al冷 冲。Xfcm ) = 360 300/ (1 1000X110X9.936 )= 0.099 计算系数为：
火=E -0.5 E ) = 0.099 -0.51 0.099) = 0.094 ;
M 1 = 件 1 涿b xho2xfcm = 0.094 1X1000X1102 >9.936 X0-6 = 11.313 kN.m； 结论：由
此时楼板所能承受的最大弯矩为：
于 工M = M 1=11.313 <= M max= 45.002
所以第10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第2层以下的棋板支撑必须保留。
3. 验算楼板混凝土 20天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m ; q = 3 X 1.2 X ( 0.35 + 25 X 0.13 ) + 2 1.4
X 1.2 X ( 0.516 X 12X 7/11.5/6.4 ) +
X (1 + 2) = 18.57 kN/m ;
2
2
单元板带所承受均布荷载 q = 1 X 18.574 = 18.574 kN/m ; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M max = 0.0811 X 18.57 X 6.42 = 61.702 kN.m ;
因平均气温为20C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到20天龄期混凝土强度达到89.9%,C30昆凝土强度在20天龄期近似等效为C26.97. 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.846N/mm； 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
务 As Xfy/ ( al冷 Xho Xfcm ) = 360 300/ (1 1000X110X12.846 )= 0.076 计算系数为：os = E -0.5 E ) = 0.076 -0.51 0.076) = 0.073 ; 此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M 2 = 件 i涿b xho2xfcm = 0.073 1X1000X1102X12.846 X0-6 = 11.364 kN.m ; 结论：由于 工M = 工M+M=22.677 <= M maF 61.702
所以第20天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第3层以下的棋板支撑必须保留。
4. 验算楼板混凝土 30天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m ; q = 4 X 1.2 X ( 0.35 + 25 X 0.13 ) + 3 1.4
X 1.2 X ( 0.516 X 12X 7/11.5/6.4 ) +
X (1 + 2) = 23.6 kN/m ;
-
___ ___ 2
单元板带所承受均布荷载 q = 1 X 23.602 = 23.602 kN/m ; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M max = 0.0811 X 23.6 X 6.42 = 78.401 kN.m ;
因平均气温为20C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到30天龄期混凝土强度达到102.07%,C30昆凝土强度在30天龄期近似等效为 C30.62。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.598N/mm； 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
务 As Xfy/ ( al冷 冲。>fcm ) = 360 300/ (1 1000X110X14.598 )= 0.067 计算系数为：笼=E -0.5 E ) = 0.067 为.侦 0.067) = 0.065 ; 此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M 3 = 璀 1 涿b xho2xfcm = 0.065 1X1000X1102 X14.598 X0-6 = 11.438 kN.m； 结论：由于 工M = 工M+M=34.116 <= M max= 78.402
所以第30天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第4层以下的棋板支撑必须保留。
5. 验算楼板混凝土 40天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m ; q = 5 X 1.2 X ( 0.35 + 25 X 0.13 ) + 4 X 1.2 X ( 0.516 X 12X 7/11.5/6.4 ) + 1.4 x (1 + 2) = 28.63 kN/m ;
单元板带所承受均布荷载 q = 1 X 28.629 = 28.629 kN/m ; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M max = 0.0811 X 28.63 X 6.42 = 95.101 kN.m ;
因平均气温为20C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到40天龄期混凝土强度达到110.7%,C30昆凝土强度在40天龄期近似等效为 C33.21。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.841N/mm； 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
务 As Xfy/ ( al冷 Xho Xfcm ) = 360 300/ (1 1000X110X15.841 )= 0.062 计算系数为：g = E -0.5 E ) = 0.062 -0.51 0.062) = 0.06 ; 此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M 4 = &X 1 涿b xho2xfcm = 0.06 1X1000X1102刈5.841 X0-6 = 11.516 kN.m ; 结论：由于 工M = 工M+M=45.631 <= M max= 95.101
所以第40天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第5层以下的棋板支撑必须保留。
6. 验算楼板混凝土 50天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m ; q = 6 X 1.2 X ( 0.35 + 25 X 0.13 ) + 5 1.4
X 1.2 X ( 0.516 X 12X 7/11.5/6.4 ) +
X (1 + 2) = 33.66 kN/m ;
-
___ ____ 2
单元板带所承受均布荷载 q = 1 X 33.656 = 33.656 kN/m ; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M max = 0.0811 X 33.66 X 6.42 = 111.801 kN.m ;
因平均气温为20C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到50天龄期混凝土强度达到117.4%,C30昆凝土强度在50天龄期近似等效为 C35.22。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.806N/mm； 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
务 As Xfy/ ( al冷 Xho Xfcm ) = 360 300/ (1 1000X110X16.806 )= 0.058 计算系数为：os = E -0.5 E ) = 0.058 -0.51 0.058) = 0.056 ; 此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M 5 = 件 i涿b xho2xfcm = 0.056 1X1000X1102X16.806 X0-6 = 11.452 kN.m ; 结论：由于 工M = 工M+M=57.084 <= M maF 111.801 所以第50天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第6层以下的棋板支撑必须保留。
7. 验算楼板混凝土 60天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m ; q = 7 X 1.2 X ( 0.35 + 25 X 0.13 ) + 6 1.4
X 1.2 X ( 0.516 X 12X 7/11.5/6.4 ) +
X (1 + 2) = 38.68 kN/m ;
-
___ ____ 2
单元板带所承受均布荷载 q = 1 X 38.683 = 38.683 kN/m ; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M max = 0.0811 X 38.68 X 6.42 = 128.501 kN.m ;
因平均气温为20C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到60天龄期混凝土强度达到122.87%,C30昆凝土强度在60天龄期近似等效为 C36.86。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.593N/mm； 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
务 As Xfy/ ( al冷 冲。>fcm ) = 360 300/ (1 1000X110X17.593 )= 0.056 计算系数为：笼=E -0.5 E ) = 0.056 -0.51 0.056) = 0.054 ; 此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M 6 = 璀 1 涿b xho2xfcm = 0.054 1X1000X1102 X17.593 X0-6 = 11.587 kN.m； 结论：由于 工M = 工M+M=68.671 <= M max= 128.501
所以第60天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第7层以下的棋板支撑必须保留。
8. 验算楼板混凝土 70天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m ; q = 8 X 1.2 X ( 0.35 + 25 X 0.13 ) + 7 X 1.2 X ( 0.516 X 12X 7/11.5/6.4 ) + 1.4 x (1 + 2) = 43.71 kN/m ;
单元板带所承受均布荷载 q = 1 X 43.711 = 43.711 kN/m ; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M max = 0.0811 X 43.71 X 6.42 = 145.201 kN.m ;
因平均气温为20C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到70天龄期混凝土强度达到127.5%,C30昆凝土强度在70天龄期近似等效为 C38.25。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=18.26N/mm； 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
务 As Xfy/ ( al冷 Xho Xfcm ) = 360 300/ (1 1000X110X18.26 )= 0.054 计算系数为：g = E -0.5 E ) = 0.054 -0.51 0.054) = 0.053 ; 此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M 7 = &X 1 涿b xho2xfcm = 0.053 1X1000X1102 X18.26 X0-6 = 11.609 kN.m； 结论：由于 工M = 工M+M=80.28 <= M max= 145.201
所以第70天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第8层以下的棋板支撑必须保留。
9. 验算楼板混凝土 80天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m ; q = 9 X 1.2 X ( 0.35 + 25 X 0.13 ) + 8 1.4
X 1.2 X ( 0.516 X 12X 7/11.5/6.4 ) +
X (1 + 2) = 48.74 kN/m ;
2
单元板带所承受均布荷载 q = 1 X 48.738 = 48.738 kN/m ; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M max = 0.0811 X 48.74 X 6.42 = 161.9 kN.m ;
因平均气温为20C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到80天龄期混凝土强度达到131.51%,C30昆凝土强度在80天龄期近似等效为 C39.45。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=18.836N/mm； 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
务 As Xfy/ ( al冷 Xho Xfcm ) = 360 300/ (1 1000X110X18.836 )= 0.052 计算系数为：os = E -0.5 E ) = 0.052 -0.51 0.052) = 0.051 ; 此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M 8 = 件 i涿b xho2xfcm = 0.051 1X1000X1102X18.836 X0-6 = 11.543 kN.m ; 结论：由于 工M = 工M+M=91.823 <= M ma^ 161.9
所以第80天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第9层以下的棋板支撑必须保留。
10. 验算楼板混凝土 90天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m ; q = 10 X 1.2 X ( 0.35 + 25 X 0.13 ) + 9 1.4
X 1.2 X ( 0.516 X 12X 7/11.5/6.4 ) + ,
X (1 + 2) = 53.77 kN/m ;
…
…… 2
单元板带所承受均布荷载 q = 1 X 53.765 = 53.765 kN/m ; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M max = 0.0811 X 53.77 X 6.42 = 178.6 kN.m ;
因平均气温为20C,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到90天龄期混凝土强度达到135.04%,C30昆凝土强度在90天龄期近似等效为 C40.51。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19.304N/mm； 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
务 As Xfy/ ( al冷 冲。>fcm ) = 360 300/ (1 1000X110X19.304 )= 0.051 计算系数为：笼=E -0.5 E ) = 0.051 -0.51 0.051) = 0.05 ; 此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M 9 = 璀 1 涿b xho2xfcm = 0.05 1X1000 X1102 刈9.304 >10-6 = 11.609 kN.m； 结论：由于 工M = 工M+M=103.432 <= M max= 178.6 所以第90天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第10层以下的棋板支撑必须保留。
梁模板(扣件钢管架)计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢 结构设计规范〉〉(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:KL2-1 0
侧面图
1根承重立杆，方木支撑平行梁截面
一、参数信息
1. 模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):0.50 ; 梁截面高度D(m):1.20 混凝土板厚度(mm):130.00 ; 立杆梁跨度方向问距La(m):1.00 ；
立杆上端伸出至棋板支撑点长度a(m):0.10 ；
立杆步距h(m):1.70 ;
梁支撑架搭设高度H(m): 3.60 ; 梁两侧立柱问距(m):1.20 ;
承重架支设:1根承重立杆，方木支撑平行梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00 ; 采用的钢管类型为 ①48X 3.5
扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系 数:0.90 ;
2. 荷载参数
棋板自重(kN/m2):0.35 ; 钢筋自重(kN/m3):1.50 ;
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5 ; 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.1 ; 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0 ; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3. 材料参数
木材品种：杉木；
木材弹性模量E(N/mrr): 9000.0 ;
木材抗弯强度设计值fm(N/mni) : 11.0 ； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2) : 1.4; 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mrr): 9500.0 ; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm) : 13.0 ;
4. 梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm): 50.0; 梁底方木截面高度h（mm）: 100.0; 梁底模板支撑的间距（mm）: 1000.0;
面板厚度（mm）： 18.0;
5. 梁侧模板参数
主楞间距（mm）： 400； 次楞根数：4;
穿梁螺栓水平■问距（mm）: 400; 穿梁螺栓竖向根数：3;
穿梁螺栓竖向距板底的距离为： 100mm 400mm 400mm 穿梁螺栓直径（mm）: M12 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48 X 3.5; 主楞合并根数：2;
次楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm高度100mm
二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用丁模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其较小值：
F=022儿£腐为疗 F = YH
其中Y--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h; T -- 混凝土的入模温度，取15.000 C; V --
混凝土的浇筑速度，取1.000m/h;
浇混中的 H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取
1.200m；
&--外加剂影响修正系数，取1.000; 如-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力
F;
分别为12.144 kN/m 2、28.800 kN/m2,取较小值12.144 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图（单位：mm）
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下
: 其中, (T
--面板的弯曲应力计算值（N/mm）; M -- 面板的最大弯距（N.mm）;
W --
面板的净截面抵抗矩， W = 40 X 1.8 X 1.8/6=21.6cm 3;
和
[f]--
面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q --作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值:q 1= 1.2 X 0.4 X 12.14 X 0.9=5.25kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值:q 2= 1.4 X 0.4 x 2X 0.9=1.01kN/m ;
q = q 1+q2 = 5.246+1.008 = 6.254 kN/m ; 计算跨度（内楞间距）：l = 356.67mm ;
面板的最大弯距 M= 0.1 X 6.254 X 356.6672 = 7.96 X 104N.mm
经计算得到，面板的受弯应力计算值：b = 7.96 X 410 2.16 104=3.683N/mm 2; 面板的抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm 2;
面板的受弯应力计算值 b =3.683N/mm2小丁面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求！
2.挠度验算
0.677^ 4 10057
<[^] = //250
q-- l-- E-- I--
作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = 12.14 X 0.4 = 4.86N/mm ; 计算跨度（内楞间距）:l = 356.67mm ; 面板材质的弹性模量：E = 9500N/mm 2;
面板的截面惯性矩:I = 40 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=19.44cm4;
面板的最大挠度计算值：3 = 0.677 X 4.86 X 356角7100 9500 X 1.94 X05) = 0.288
mm ；
面板的最大容许挠度值:[3 ] = 1/250 =356.667/250 = 1.427mm
面板的最大挠度计算值 [3 ]=1.427mm ,满足要求！
3 =0.288mm小丁面板的最大容许挠度值
四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm截面高度100mm截面惯性矩I和截面 抵抗矩V分别为：
W = 50 X 1002x 1/6 = 83.33cm 3; I = 50 X 1003x 1/12 = 416.67cm4;
内楞计算简图
(1).内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
M 『 (T =——< f W
其中, M -- W -- [f]--
(T
--内楞弯曲应力计算值（N/mn2）;
内楞的最大弯距（N.mm）; 内楞的净截面抵抗矩；
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
M = OAqf
其中，作用在内楞的荷载，q = （1.2 X 12.144 X 0.9+1.4 X 2X 0.9） X 0.357=5.58kN/m ;
内楞计算跨度（外楞间距）:l = 400mm ;
内楞的最大弯距：M=0.1 X 5.58 X 400.002= 8.92 X 104N.mm 最大支座力：R=1.1 X 5.577 X 0.4=2.454 kN ;
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值
b = 8.92 X 1/8.33 104 = 1.071 N/mm 2;
内楞的抗弯强度设计值：[f] = 11N/mm 2;
内楞最大受弯应力计算值 。=1.071 N/mm2小丁内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2,满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
0.677^/4 … —— <[cv] = //25O 100政
其中E -- 面板材质的弹性模量：9000N/mm； q-- l-- I--
作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.14 X 0.36= 4.33 N/mm ; 计算跨度（外楞间距）：l = 400mm ; 面板的截面惯性矩：I = 8.33 X 10粘句
内楞的最大挠度计算值：3 = 0.677 X4.33 X40100 ：9000X8.33 X06) = 0.01 mm ;
内楞的最大容许挠度值：[3 ] = 400/250=1.6mm ;
内楞的最大挠度计算值 3 =0.01mm小丁内楞的最大容许挠度值[3 ]=1.6mm，满 足要求!
2.外楞计算
夕卜楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力 2.454kN,按照集中荷载 作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩V针别为: 截面类型为圆钢管48 X 3.5; 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm 3; 外钢楞截面惯性矩I = 24.38cm 4;
L
J辑 L 1 357I J L 357 U眺 r 1L 400 100 r i 1 1 < 170 J* 外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
0.043
1.161
外楞变形图(mm)
(1).外楞抗弯强度验算
外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- W --
外楞的最大弯距(N.mm); 外楞的净截面抵抗矩；
外楞的强度设计值
根据连续梁程序求得最大的弯矩为 M= 0.417 kN.m (
外楞最大计算跨度：l = 400mm ;
经计算得到，外楞的受弯应力计算值：b = 4.17 X 1/0.02 104 = 41.057 N/mm 2;
外楞的抗弯强度设计值：[f] = 205N/mm 2;
[f]--
外楞的受弯应力计算值 b =41.057N/mm2小丁 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求!
(2).外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为 0.187 mm 外楞的最大容许挠度值：[3 ] = 400/400=1mm ;
外楞的最大挠度计算值 3 =0.187mm小于 外楞的最大容许挠度值[3]=1mm,满 足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N] = fxA
其中N --穿梁螺栓所受的拉力；
A -- f -- 查表得：
穿梁螺栓有效面积（mm2）;
穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mni;
穿梁螺栓的直径：12 mm ; 穿梁螺栓有效直径：9.85 mm ; 穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力：N =12.144 X 0.4 X 0.4 =1.943 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值:[N] = 170 X 76/1000 = 12.92 kN ;
穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.943kN小丁穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN ,满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距 和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混 凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V份别为： W = 500 X 18X 18/6 = 2.70 X 10牝布 I = 500 X 18X 18X 18/12 = 2.43 X 105mr4i
1. 抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中，（T--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）； M -- l-- q --
计算的最大弯矩（kN.m）;
计算跨度（梁底支撑问距）：l =500.00mm ; 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1： 1.2 X （24.00+1.50 ） X 0.50 X 1.20 X 0.90=13.12kN/m ; 模板结构自重荷载：
q2:1.2 X 0.35 X 0.50 X 0.90=0.19kN/m ; 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.16kN/m ; q = q1 + q2 + q3=13.12+0.19+1.16=13.47kN/m 跨中弯矩计算公式如下:
M = OAql2
MU = 0.10 X 13.47 X 0.52=0.337kN.m； b =0337X106/2.70 104=12.481N/mm 2;
梁底模面板计算应力 b=12.481N/mm2小丁梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用 最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载： q = l--
((24.0+1.50) X 1.200+0.35 ) X 0.50= 15.47KN/m ; 计算跨度(梁底支撑问距)：l =500.00mm ;
E-- 面板的弹性模量：E = 9500.0N/mm 2; 面板的最大允许挠度值:[3 ] =500.00/125 = 4.000mm ; 面板的最大挠度计算值：3=
0.677 X15.475 >5004/(100 9500 X2.43 X05)=2.836mm ;
面板的最大挠度计算值：①=2.836mm小丁面板的最大允许挠度值:[3 ] = 500 / 125 = 4mm ,满足要求！
七、梁底支撑木方的计算 1. 荷载的计算：
⑴钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q 1= (24+1.5) X 1.2 X 0.5=15.3 kN/m；
⑵棋板的自重荷载(kN/m):
q 2 = 0.35 X 0.5 X (2 X 1.2+0.5)/ 0.5=1.015 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN/m):
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2) X 0.5=2.25 kN/m ;
2. 木方的传递集中力验算：
静荷载设计值 q=1.2 X 15.300+1.2 X 1.015=19.578 kN/m ; 活荷载设计值 P=1.4 X 2.250=3.150 kN/m ;
荷载设计值 q = 19.578+3.150 = 22.728 kN/m 。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩V份别为： W=W 10X 10/6 = 8.33 X 101 cm3; I=5 X 10X 5X 10/12 = 4.17 X 102 cm4;
3. 支撑方木验算：
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下:
Ni
■料 Ni a
」 Na 1 b/2 1 b/2 h i _______________ a 其中 a=(1.1-0.5)/2=0.3m; 其中 b=0.5m;
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形图(mm)
方木的支座力 N1=N3=0.52 KN N2= 10.323 KN;
方木最大应力计算值 ：b =0.424 X 10/83333.33=5.089 N/mm 2;
方木最大剪力计算值 ：T=2 X 10.323 X 1000/(4 X 50 X 100)=1.032N/m宿； 方木的最大挠度：3 =0.094 mm ;
方木的允许挠度：[3 ]= 1.1 x3/2/250=2.2mm ;
方木最大应力计算值5.089 N/mm2小丁 方木抗弯强度设计值[f]=11.000 N/mm 2, 满足要求！
方木受剪应力计算值1.032 N/mm2小丁 方木抗剪强度设计值[T]=1.400 N/mm2,满 足要求！ 方木的最大挠度 3 =0.094 mm 小丁 方木的最大允许挠度[3 ]=2.200 mm ,满足要
八、梁跨度方向钢管的计算
作用丁支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等 ，通过方木的集中荷载 传
递。
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力
P= 0.52 KN.
p P P p P p P
1 --------------- ------------------1 ---------------- 1 --------------- ------------------ 1 ---------------;
1000 1000 1000
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
0.338 0.336 n 8 ft no on 2 0.182 a — 018 2 - 0.33 e 033 8336 0.2C 0.26 0.2G aw 支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.091 kN.m ; 最大变形Vmax = 0.24 mm ; 最大支座力 Rmax = 1.119 kN ；
最大应力(T = 0.091 X fc/(5.08 T03 )=17.925 N/mm 2
;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm 2
;
支撑钢管的最大应力计算值17.925 N/mm2小丁支撑钢管的抗压强度设计值满足要求！
205
N/mm支撑钢管的最大挠度 Vmax=0.24mm丁 1000/150与10 mm,满足要求!
2. 梁底支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P= 10.323 KN.
p P P
IODO
p P p P 1 % 1 1 J r * 1 1000 1 1000 -
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
36 4
3 3.614 冏 5L163 S?1 2 6 712 3 2 6.71 6 71 571 5Jb 1 Jbl球 5.16 3.E12
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 1.807 kN.m ; 最大变形 Vmax = 4.753 mm ; 最大支座力 Rmax = 22.196 kN ;
最大应力 o= 1.807 X106 /(5.08 X103 )=355.671 N/mm2 ; 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm ;
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支撑钢管的最大应力计算值355.671 N/mm2大丁支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2满足要求！
支撑钢管的最大挠度 Vmax=4.753mm丁 1000/150与10 mm,满足要求！
九、扣件抗滑移的计算：
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数 0.90，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 7.20kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范5.2.5):
其中Rc --扣件抗滑承载力设计值，取7.20 kN ;
R --纵向或横向水平■杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中 鹏最大支座反力，根据前面计算结果得到
R=22.196 kN ;
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，
P96M,双扣
件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的旋转双扣件承 载力取值为14.40kN。
十、立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中N --立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：N1 =1.119 kN ;
脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 X 0.12 X 3.6=0.52 kN ;
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2 X (1.00/2+(1.10-0.50)/2) X 1.00 X
0.35=0.336 kN ;
楼板钢筋混凝土自重荷载：
N4=1.2 X (1.00/2+(1.10-0.50)/2) X 1.00 X 0.130 X (1.50+24.00)=3.182 kN ; N =1.119+0.52+0.336+3.182=5.157 kN ;
卜 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i查表得到;
计算立杆的截面回转半径 (cm) : i = 1.58 立杆净截面面积(cm 2): A = 4.89 ; 立杆7^&面抵抗矩(cm): W = 5.08 ;
o---钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm 2; 计算长度(m)；
i -- A -- W --
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
l o = k iuh (1)
k i --计算长度附加系数，取值为：1.145 ; u --
计算长度系数，参照《扣件式规范》表 5.3.3 , u =1.65 ;
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k 1uh = 1.145 x 1.65 乂 1.65 = 3.117 m ; Lo/i = 3117.26/ 15.8 = 197
;
杆件长细比符合JGJ130-2001第14页表5.1.9规定，l o/i<210，满足要求
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算： 其中N --立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力：N1 =22.196 kN ;
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 X 0.12 X （3.6-1.2）=0.52 kN ; N =22.196+0.52=22.543 kN ;
4--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm) : i = 1.58
立杆净截面面积（cm A = 4.89 ;
2）:
立杆7^&面抵抗矩W -- W = 5.08 ; （cm）:
o---钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）； A --
[f]--
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm 2;
l o --计算长度（m）;
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
k 1 --计算长度附加系数，取值为：1.145 ;
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表 5.3.3 , u =1.65 ; 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k 1uh = 1.145 x 1.65 乂 1.65 = 3.117 m ; Lo/i = 3117.26 / 15.8 = 197
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