２０１５年１０月 第３０卷第２０期 电 工技术学报 ＴＲＡＮＳＡＣＴ１０ＮＳ ０Ｆ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲ０ＴＥＣＨＮＩＣＡＬ Ｓ０ＣＩＥＴＹ Ｖｏｌ＿３Ｏ ＮＯ．２０ Ｏｃｔ． ２０１５ 并网型光伏电站无功电压控制 林 任 伟 廖 波２ 晁 阳 邵念彬 杜 潇 ４０００４４ 输配电装备及系统安全与新技术国家重点实验室（重庆大学） 重庆周 ２．四川电力设计咨询有限责任公司 成都 ６１００１６） 摘要 为解决大规模光伏电站接入电网弓Ｉ起的并网点电压越限问题，增大光伏在电网中的渗 透率，光伏电站应具备较灵活的无功调压能力向电网提供无功支撑。为此，本文建立大规模光伏 电站等效聚合模型，在光伏电站未配置无功补偿装置且逆变器无功输出为零的前提下，分析由于 线路及变压器阻抗的存在，光伏接入降低电网电压稳定性的问题。基于上述原因，本文从无功补 偿装置与并网逆变器相互配合的角度，提出一种光伏电站三层无功功率控制策略。该策略协调无 功补偿装置与光伏发电单元之间及单个光伏发电单元逆变器之间的无功输出。在该控制策略下， 光伏电站能更有效地调节电网电压，在维持电网电压在要求范围的前提下，电网有功、无功损耗 最小。结合光伏阵列降功率运行策略，在光伏电站无功输出能力一定的前提下，确保电网的稳定 运行。最后，通过算例验证该策略的正确性和有效性。 关键词：光伏电站 并网逆变器 无功补偿 灵敏度 电压控制 中图分类号：ＴＭ４６４ Ｒｅａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ ａｎｄ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｆｏｒ Ｇｒｉｄ．Ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ＰＶ Ｐｏｗｅｒ Ｐｌａｎｔｓ Ｚｈｏｕ Ｌｉｎ Ｒｅｎ Ｗｅｉ Ｌｉａｏ Ｂｏ Ｃｈａｏ Ｙａｎｇ Ｓｈａｏ Ｎｉａｎｂｉｎ Ｄｕ Ｘｉａｏ （１．Ｓｔａｔｅ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｐｏｗｅｒ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ＆Ｓｙｓｔｅｍ Ｓｅｃｕｒｉｔｙ ａｎｄ Ｎｅｗ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ ４０００４４ Ｃｈｉｎａ ２．Ｓｉｃｈｕａｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｄｅｓｉｇｎ＆Ｃｏｎｓｕｌｔｉｎｇ Ｃｏ．．Ｌｔｄ． Ｃｈｅｎｇｄｕ ６１００１６ Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ＰＶ ｐｌａｎｔｓ ｓｈｏｕｌｄ ｈａｖｅ ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｔｏ ｓｕｐｐｏｒｔ ｔｈｅ ｇｒｉｄ．Ｔｈｅ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ａｇｇｒｅｇａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｌａｒｇｅ—ｓｃａｌｅ ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ（ＰＶ）ｐｌａｎｔｓ ｉｓ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ ｆｉｒｓｔｌｙ．Ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｅｘｉｓｔｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｌｉｎｅ ａｎｄ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ ｉｍｐｅｄａｎｃｅ，ｔｈｅ ｇｒｉｄ ｖｏｌｔａｇｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｉｓ ｒｅｄｕｃｅｄ ｃａｕｓｅｄ ｗｉｔｈｏｕｔ ｔｈｅ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｄｅｖｉｃｅ ｉｎ ＰＶ ｐｌａｎｔｓ ａｎｄ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎｖｅｒｔｅｒ．Ｔｈｅ ｔｈｒｅｅ－ｌｅｖｅｌ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｔｒａｔｅｇｙ ｉｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｃｏｏｐｅｒａｔｅｄ ｃｏｎｔｒｏｌ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｄｅｖｉｃｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎｖｅｒｔｅｒ．Ｔｈｅ ｓｔｒａｔｅｇｙ ｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｓ ｔｈｅ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｏｕｔｐｕｔ ａｍｏｎｇ ｔｈｅ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｄｅｖｉｃｅｓ，ＰＶ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ｕｎｉｔ ａｎｄ ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ，ｗｈｉｃｈ ｒｅｇｕｌａｔｅｓ ｔｈｅ ｖｏｌｔａｇｅ ｖｅｒｙ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ．Ｔｈｅｎ ｔｈｅ ｇｒｉｄ ａｃｔｉｖｅ ａｎｄ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｌｏｓｓｅｓ ｃａｎ ｂｅ ｍｉｎｉｍｉｚｅｄ ｗｈｉｌｅ ｍａｉｎｔａｉｎｉｎｇ ｔｈｅ ｖｏｌｔａｇｅ ｉｎ ｔｈｅ ｒｅｑｕｉｒｅｄ ｒａｎｇｅ．Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｅｎｓｕｒｅ ｔｈｅ ｓｔａｂｌｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｇｒｉｄ， ｔｈｅ ＰＶ ａｒｒａｙ ｃａｒｒｉｅｓ ｏｕｔ ｌｏｗｅｒ ｐｏｗｅｒ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｓｔｒａｔｅｇｙ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｏｕｔｐｕｔ ｏｆ ＰＶ ｐｌａｎｔｓ ｉｓ ｉｘｅｄ．Ｍｏｒｅｏｖｅｒ，ｔｈｅ ｖａｌｉｄｉｔｙ ａｎｄ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓ ｏｆ ｆｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ａｒｅ ｖａｌｉｄａｔｅｄ ｂｙ ｍｅａｎｓ ｏｆ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＰＶ ｐｌａｎｔｓ，ｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｉｎｖｅｒｔｅｒ，ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ，ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ，ｖｏｌｔａｇｅ ｃｏｎｔｒｏ１ 国家高技术研究发展计划（８６３计划）资助项目（２０１１ＡＡ０５Ａ３０１）。 收稿日期２０１３－０９—１０改稿日期２０ｌ４．０５．１９ 第３Ｏ卷第２０期 周 林等 并网型光伏电站无功电压控制 １６９ ０ 引言 近年来，随着光伏系统成本的不断降低及光伏 并网技术的成熟，大规模光伏发电越来越受到国际 社会的青睐。大规模光伏电站一般建立在太阳能资 源充沛的边远地区，相对中小型光伏系统，可更加 集中地利用太阳能，且易于控制和管理并联逆变 器［１１。但是，随着光伏发电在电网电源中的比例不 断增大，光伏电能需要远距离输送到负荷中心，光 伏系统对电网电压稳定性产生不利影响。文献［２］对 光伏系统采用定功率控制，解决光伏接入引起的电 网电压越限问题，但只能实现单向降出力运行。文 献［３］通过储能装置，抑制光伏系统有功出力的波动 对电网电压稳定性的影响，但需要额外的储能装置 及复杂的控制技术。文献［４］采用静止无功补偿 器动态供给无功功率，提高光伏电站电压稳定性， 但大容量的无功补偿装置将增大系统成本。 连接光伏系统和电网的逆变器通过控制可实现 有功、无功的解耦［５】，光伏电站宜充分利用逆变器 的无功调节能力为电网提供电压支撑。随着光伏并 网技术的成熟，光伏电站中标准逆变器将逐渐被智 能逆变器取代ｌ６】，如图１所示。在智能逆变器控制 下，即使光伏有功出力为额定容量，逆变器仍可以 ０．９功率因数并网，极大地提高了光伏电站无功控制能 力。文献［７】分析表明，光伏发电在电网中的渗透率 大于３０％时，其调压能力可完全取代光伏电站中调 压电容器。 摹 静 框 年份 图１ 标准逆变器与智能逆变器的市场比例 Ｆｉｇ．１ Ｔｏｔａｌ ｗｏｒｌｄ ｍａｒｋｅｔ ｓｈａｒｅ ｆｏｒ ｓｔａｎｄａｒｄ ａｎｄ ｓｍａｒｔ ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ 国内对光伏并网的研究主要集中在单位功率因 数并网【８＇９】，对光伏逆变器的无功控制主要针对电网 末梢负载的无功补偿，并不适合光伏电站的无功独 立控制 １０，１１］。德国电气工程师协会 １在分布式光伏 发电背景下提出４种逆变器无功控制策略：恒无功 功率Ｑ控制［ 引、恒功率因数ｃｏｓｏ控制［１３，１４１、基于 光伏有功出力的ｃｏｓ （Ｐ）控制［１３］及基于并网点电压 幅值的Ｑ（∽控制策略［１３，１ ５１。其中，恒功率因数ｃｏｓ 控制和基于光伏有功出力的ｃｏｓｏ（Ｐ）控制在某些条 件下将增大电网损耗；基于并网点电压幅值的Ｑ（【，） 控制策略，系统所有逆变器不能均衡参与电网电压 调节，其调压能力较弱。 分布式光伏发电系统与光伏电站无功电压控制 的区别在于：前者仅针对单个逆变器无功控制，而 后者不仅需要协调多个逆变器之间的无功控制，且 需要考虑无功补偿装置与逆变器之间协调控制。本 文分析输电线路参数对光伏电站并网电压稳定性的 影响，采用三层无功功率控制策略对电网提供无功 电压支撑，并在必要时对光伏阵列采用降功率控制。 最后，通过仿真验证本文无功控制与电压支撑方法 的正确性和可靠性。 光伏电站电压稳定性分析 １．１ 大规模光伏电站结构 以国电蒙电巴彦淖尔市乌拉特后旗光伏发电项 酉目为例，大规模光伏电站一般采用分单元、模块化 的布置方式，系统结构如图２所示。光伏电站由若 干个光伏发电单元（ＰＶ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ Ｕｎｉｔ，ＰＶＧＵ） 并联而成。实际光伏电站中光伏阵列占地面积大， 各个光伏发电单元之间距离较远，需要通过ｎ回集 电线路将其所发电能汇集后接入并网点，每回集电 线路并联 个光伏发电单元。其中， 为集电线 路阻抗，ＺＴ为光伏电站升压变压器阻抗， 为电网 阻抗。 图２ 大型光伏并网系统结构 Ｆｉｇ．２ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｌａｒｇｅ—ｓｃａｌｅ ｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ ｓｙｓｔｅｍ 为便于系统安装和维护，光伏发电系统分为若 干个光伏发电单元，受逆变器容量约束，单个光伏 发电单元由若干（ 个子单元组成。为减小并网光伏 电站内部集电线路损耗，每个光伏发电单元设置一 台升压变压器，单个光伏发电单元如图３所示，其 １７０ 电工技术学报 ２０１５年１０月 中，Ｚｔ表示单个光伏发电单元中的变压器阻抗。 图３ 光伏发电单元结构 Ｆｉｇ．３ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ＰＶＧＵ 考虑光伏阵列占地面积大等因素，每个光伏发 电单元额定功率一般为Ｐ＝ＩＭＷ，当单台并网逆变 器的额定功率Ｐ ＝５００ｋＷ时，所需的并网逆变器总 台数ｋ为 ｋ—Ｐ ２ （１） １．２ 线路参数对电压稳定性的影响 光伏电站多处于偏远地区，负荷比较分散，电 网输电线路较长，电网相对薄弱 ］，当光伏电站装 机容量达到一定程度时，将对局部电网电压稳定性 造成较大影响。大规模光伏电站对电网电压稳定性 影响主要针对电站作为一个整体单元的输出外特 性。图４为光伏电站并入电网等效结构，其中， 。。 。 分别为光伏电站内集电线路与变压器的等效电 阻、电抗；Ｒ 、 分别为电网等效电阻、电抗；Ｐ、 Ｑ分别为光伏电站注入电网的有功功率、无功功率； ，为光伏电站注入电网的电流； 为光伏电站并网 点电压； 为电网电压。 图４光伏并入电网等效电路 Ｆｉｇ．４ Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｃｉｒｃｕｉｔ ｏｆ ｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ＰＶ ｓｙｓｔｅｍ 假设图２中Ｚ１１＝ｚ２１…・＝Ｚｎ ＝ｚ，根据光伏电站 等效聚合模型，图４集电线路和变压器的等效阻抗 Ｚｌｉ 。＿ｃｑ 、ＺＴ＿ｅｑ 分别为 Ｚｌｉ ｎｅ ：———— ——一 ｍ（ｍ＋１）（２ｍ＋１）Ｚ （２）唧一—— ＿ ｚＴ ： ｚｔ＋Ｚｘ （３） ｍｒ／ 式中，ｍ、，２、ｚｔ和ｚｌＴ与图２、图３中的指代相同。 光伏电站内集电线路与变压器的等效阻抗Ｚｅｑｕ为 Ｚｅｑｕ＝ｚｌｉｎｅ．ｅｑｕ＋ＺＴ．ｅｑｕ （４） 光伏电站注入电网的有功功率、无功功率分别 为Ｐ、Ｑ，其中 Ｑ＝∑Ｑｐ ＋∑Ｑｃ一∑Ｑｌ 。一∑ＱＩ厂ＱＴ （５） ｉ＝１ ｊ＝ｌ ∑Ｑｌｔ 。＋∑Ｑｌ ＋ＱＴ＝（ ） （６） ＝ｌ 式（５）中，右侧第一项为光伏发电单元无功输出之 和；∑ｇｃ为无功补偿设备输出之和；后三项分别 表示光伏电站内部集电线路无功损耗、光伏发电单 元中变压器无功损耗和光伏电站升压变压器无功损 耗。式（６）中， 为单个光伏发电单元输出电流。 设定电网电压 为参考相量，可得 ｕ ＰＲｇ＋、，：＝＋—— ＱＸｇ（７）（７） ＋——由式（５）和式（６）可知，当逆变器无功输出为 ０且光伏电站未配置无功补偿装置时，随光伏有功 出力增大，光伏电站向电网注入的无功功率单调递 减。因此，式（７）中的Ｑ 单调递减，当 增大 的幅值大于Ｑ 减小的幅值时，并网点电压升高； 随着光伏有功出力继续增大，Ｑ减小的幅度更大， 并网点电压随之下降。因此，随着光伏电站有功出 力增大，并网点电压先上升后下降，且当 ｇ＋Ｑ ＝０ 时，并网点电压最高。 采用无功电压控制，当光伏电站处于稳态时， 稳定不变，在并网电压为 时，此时光伏电站 注入电网的无功功率ｐ 为 ２－ＰＲｇ Ｄ ：—Ｕ；ｖＵ－Ｕ—～ （８） ｇ 由式（８）可知，当光伏有功出力为一定值时， 所需无功支撑量与线路电抗成反比。为增大光伏系 统无功调压能力，可在线路上串入静止同步补偿器。 由式（５）～式（７）可知，为维持并网点电压 恒定，光伏电站所发无功功率为 ＋∑ ＝ｒ／２ｍ２ ＋Ｑ （９） ｉ＝１ ２ 无功电压控制策略 光伏电站电压协调控制原理如图５所示。 第３０卷第２０期 周 林等 并网型光伏电站无功电压控制 １７１ 第一层 第二层 第三层 图５ 光伏电站电压协调控制 Ｆｉｇ．５ Ｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｄ ｖｏｌｔａｇｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ＰＶ ｓｔａｔｉｏｎ 由式（８）和式（９）可得维持并网点电压恒定 的光伏电站无功输出参考值，但无功给定值取决于 线路阻抗大小，实际线路阻抗随时间不断变化且不 易测量，因此无功控制策略实施起来复杂且不准确。 根据（（ＧＢ／Ｔ １２３２５－－２００８ 电能质量 供电电压偏 差、电压波动与闪变》规定的电压偏差与电压波动 限值，本文采用基于并网点电压幅值的改进型Ｑ（∽ 无功功率控制策略，其表达式为 Ｑｍ觚 ＜ 一Ｕ１）＋Ｑｍ瓤 “ ≤ ≤ 一 Ｑ＝ ０ Ｕ２＜ ≤ （１０） （ —ｕ３） ＜ ≤Ｕ４ 一 一Ｑｍ 【，＞ 式中，Ｑ 为光伏电站逆变器与无功补偿装置无功 之和最大值。基于并网点电压的改进型Ｑ（∽控制方 法的下垂曲线如图６所示。 Ｑ／ｋｖａｒ ＾ ＼ Ｑｍａｘ３ Ｉ【，４ｌ ０ ９５０ ０ ９８５ １ 叭 一 一Ｑｍａｘ 图６ Ｑ（∽控制方法的下垂曲线 Ｆｉｇ．６ Ｓｔａｔｉｃ ｄｒｏｏｐ ｃｕｒｖｅ ｆｏｒ Ｑ（∽ｍｅｔｈｏｄ １、 、 和 表示的电压值分别为０．９５（ｐｕ）、 ０．９８５（ｐｕ）、１．０１５（ｐｕ）￥Ｈ １．０５（ｐｕ）。当 ≥１．０ｌ５（ｐｕ） 或 ≤０．９８５（ｐｕ）时，逆变器与无功补偿装置开始吸 收或发出无功功率。当 ≥１．０５（ｐｕ）或 ≤０．９５（ｐｕ） 时，光伏电站应根据自身无功支撑容量最大限度地 吸收或发出无功功率以维持电压在要求的范围内。 光伏电站无功控制的关键在于无功补偿装置与 光伏发电系统之间、各光伏发电单元之间以及单个 光伏发电单元中逆变器之间的协调控制。本文通过 三层无功控制策略将Ｑ 分配给光伏电站各无功源。 第一层，为减小光伏电站内部集电线路无功传 输，降低功率损耗，提高逆变器运行的可靠性。无 功控制中优先考虑无功补偿装置。一般在主变低压 侧装设ＳＶＧ进行集中补偿，当ＱｓｖＧ ｉ ≤Ｑ ≤ Ｑｓ Ｇ 时，Ｑ 完全由无功补偿装置承担。 当各光伏单元有功出力为最大值时，逆变器无 功输出能力较弱。为减弱光伏接入对电网稳定性的 不利影响，应在各光伏单元有功输出为额定状态这 种极端情况下，确定ＳＶＧ的容量，可得 ＝ＱＴ＋Ｏｘ＋Ｑｇ （１１） 式中，ＱＴ、Ｑ 和Ｑ 分别为光伏各单元有功输出最 大值时，主升压变压器、光伏电站内部集电线路及 变压器和输电线路的无功损耗。 第二层，当无功补偿装置满发时，将剩余无功 功率分配给各光伏发电单元。无功分配在各光伏发 电单元之间进行，由于各光伏发电单元无功输出对 并网点电压的影响不同，因此第二层的无功分配策 略的原则是：在各光伏单元发出无功功率总和一定 的前提下，最大效率地调节并网点电压。其无功分 配采用基于加权系数的灵敏度方法为各光伏发电单 元分配无功功率。电力系统稳态运行的潮流方程为 ＝ ∑ ＣＯｓ（ 一 ＋ ） （１２） ＝－Ｕｉ∑ ｓｉｎ（ 一 ＋ ） 利用牛顿一拉夫逊法进行潮流计算 ㈤＝ ａＰ ８Ｐ ａ ａＱ ８０ △ ］ （１３） ａ ａ 式（１３）求逆可得灵敏度方程 ㈤＝ Ｓｖｐ ＳＶＱ ）￣．ＡＱ … 其中，并网点电压增量 △ 。。＝ ＋ ｆ△ （１５） 式中，ＳＶＱｉ表示第ｉ个光伏发电单元无功输出对并网 １７２ 电工技术学报 ２０１５年１０月 点电压的灵敏度，ＳＶＱ 越大证明该节点无功输出对 并网点电压的影响也越大。由各节点无功输出对电 压灵敏度确定其单元无功给定值，其中各单元无功 给定值加权系数为 ＝ ： （１６） ∑ 根据加权系数确定无功给定值为 ＝ （１７） 第三层，受并网逆变器容量约束，光伏发电单 元一般由若干个光伏发电子单元构成，因此，无功 功率分配在各逆变器之间进行。由第二层无功分配 得到单个光伏发电单元的无功给定值，为保证各台 逆变器均留有相同的无功裕度，防止某台逆变器无 功出力越限，并引起其他逆变器链式反应。其原理为 Ｑ￣ｖｉＱ： ——ｐｖｉｔ，ｍａｘ （１８） ∑Ｑｐ ，一 ｔ＝ｌ 各逆变器无功输出主要受其容量的约束【ｌ７ 一ｘ／—Ｓ￣—２￣ ～ ２ ２（１９） 式中，ｋ为单个光伏发电单元中逆变器的个数； Ｐ ，和 分别为光伏电站第ｉ个发电单元中第ｆ 台逆变器额定容量、有功输出及无功给定值。 ３ 光伏阵列降功率运行控制策略 光伏发电系统为最大效率地利用光伏电能，光 伏阵列采用ＭＰＰＴ运行方式。由第１．２节分析可知， 当光伏发电在电网中的渗透率大于一定值时，将降 低并网电压的稳定性。若采用无功电压控制对电网 提供一定支撑，并网电压依旧超出允许范围，此时 应降低电站有功功率输出，稳定并网电压。 由光伏电池的Ｐ．Ｕ曲线可得，给定任意输出功 率（最大功率点除外），均有两个电压与之对应，如 图７所示。 由文献［１８］分析可得，当对光伏阵列采用给定 功率控制策略时，光伏阵列输出电压在［ ， 。］区 间内，光伏阵列工作稳定。光伏阵列的输出方程为 。｛１＿Ｃ１ ｌ唧（ ］＿－１ ］｝㈣ Ｐ＝ ｏｎｓｔ Ａ／ ／ １ ． 图７ 光伏电池输出Ｐ．Ｕ曲线 Ｆｉｇ．７ Ｐ—Ｕ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ａ ＰＶ ｃｅｌｌ 为控制并网点电压在理想值处，给定功率为 Ｐ，：—（Ｕ；ｖ －Ｕ．ｖ—）Ｕ＋ （２１） 一“ 式中，Ｐ 为目标控制功率； 为理想电压值；Ｐ 为光伏阵列最大输出功率； 为电站有功功率、 无功功率输出均为最大值时并网点电压值； 为电 网等效电阻。 构造一个新函数Ｇ（ｘ），令 斗 ［ｅｘｐ（ －１ 其约束条件为 ＝Ｕ ∈［ ，Ｕｏ ］（２３） 通过求解上述方程，可得到目标控制功率处的 电压，然后在光伏阵列控制中用【厂代替 。 在［ ， 。］区间内，通过给定输出功率，求出 对应工作点电压，控制光伏阵列运行在此点电压处。 系统控制原理如图８所示。 图８系统控制原理 Ｆｉｇ．８ Ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｙｓｔｅｍ 图８中，控制器的算法为：当０．９５（ｐｕ１＜ ＜ １．０５（ｐｕ）时，光伏阵列运行在最大功率点处；当 ≥ １．０５（ｐｕ）或己，≤０．９５（ｐｕ）Ｎ Ｑ＝Ｑ 时，光伏阵列运行 在给定功率点处。 ４仿真研究 本文利用Ｍａｔｌａｂ／Ｓｉｍｕｌｉｎｋ建立如图９所示的光 第３０卷第２０期 周 林等 并网型光伏电站无功电压控制 １７３ 伏电站并网运行仿真模型。光伏电站总装机容量为 ５０ＭＷ，由５０个光伏发电单元组成，单个１ＭＷ光 伏发电单元由２台５００ｋＷ逆变器并联运行，并通过 ０．２９／１０ｋＶ变压器升压至ｌＯｋＶ接入１ ｌＯｋＶ升压站。 根据１０ｋＶ电压等级的经济输送容量，光伏电站采 用ｌ０回１０ｋＶ集电线路，每回集电线路并联５个 １ ０００ｋＶ．Ａ变压器。光伏发电单元之间距离为３００ｍ，选 用ＹＪｖ２３—８．７／１０、３×１５０ｍｍ 电缆连接；主变压 器距离电网４０ｋｍ，选用ＬＧＪ一１８５型号导线。 图９仿真模型 Ｆｉｇ．９ Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ 图１０绘出了不同控制策略下并网点电压变化量。 由图１０可知，当光伏电站未采用无功电压支撑策略 时，随着光伏有功出力增大，光伏电站从电网吸收 的无功功率增大，并网点电压呈先升后降的变化趋 势，在有功出力为５０ＭＷ时，并网点电压为０．８９８（ｐｕ）； 当光伏电站采用无功电压支撑策略时，并网点电压 约束在０．９８１ ９～１．Ｏ１４（ｐｕ）之间，极大地提高了并网 电压的稳定运行。 图１０不同控制策略下并网点电压变化量 Ｆｉｇ．１ ０ Ｖｏｌｔａｇｅ ｖａｒｉａｔｉｏｎ ａｔ ＰＣＣ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｅｔｈｏｄｓ 在光伏系统发出无功功率总和一定的前提下，为 增大其电压调节能力，采用基于加权系数的灵敏度 方法在各光伏发电单元之问分配无功功率。图１１所 示为电压灵敏度控制策略下并网点电压变化量。由 图１１可知，当光伏发电单元考虑灵敏度策略时，并 网点电压更接近１．０（ｐｕ），其调压能力大于无功均匀 分配的策略。 图１２所示为不同控制策略下光伏电站集电线 路及变压器无功功率损耗，由图ｌ２可知，在有功出 力为２６～４０ＭＷ之间时，并网点电压在０．９８５～ １．０１５（ｐｕ）之间，因此光伏电站不需要提供无功支撑， 在此区间两种策略控制下损耗相等；在４８－－５０ＭＷ 之间，并网点电压低于０．９５（ｐｕ），因此逆变器与ＳＶＧ 均最大能力发出无功功率，此时两种控制策略下损 耗相等；除此之外由图１２可知，当优先考虑ＳＶＧ 时，电站网损均较低。 Ｐ／ＭＷ 图１１ 电压灵敏度控制策略下并网点电压变化量 苫 Ｆｉｇ．１ １ Ｖｏｌ３ｔａｇｅ ｖａｒｉａｔｉｏｎ ａｔ ２ ２ １ ＰＣＣ ｗｉＯ ｔｈ ｖｏｌｔａｇｅ ０ ５ Ｏ ５ Ｏ ５ Ｏ ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｅｔｈｏｄｓ Ｏ—，２ ４ 、｜２４ ２６＂－－＇４０ ４２￣４６ ４８—６０ Ｐｎ 图１２ 不同的控制策略下光伏电站无功网损 Ｆｉｇ．１ ２ Ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｌｏｓｓｅｓ ａｔ ＰＶ ｐｌａｎｔｓ ｂｙ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｅｔｈｏｄｓ 图１３为光伏阵列出口Ｐ．【厂曲线。光伏电站未 提供无功支撑，初始，单个光伏阵列输出４８０ｋＷ， 并网点电压为０．９２２（ｐｕ１。令并网点电压为０．９５（ｐｕ）， 由式（２１）可得，此时光伏阵列应输出功率为 ４１０ｋＷ，由式（２２）计算可得，光伏阵列电压给定 值由２４３Ｖ变为２００Ｖ，算例仿真结果证明了该策略 的正确性。 ３５０ ３ｏｏ ｌ Ｉ Ｉ ｌ ｌｌ ２５０ ｌ ： ：： ： ：２００ ｌ ｌ１ ｌｌ ’’ Ｉ５Ｏ ｆｆ， ５５０ ． ．． ５００ ＼； ； 『 ４５０ ｌ厂 Ｊ Ｊ …… … Ｊｕ…～～ ＿ ｌ ｌ ＿ｆ Ｉ ｌ４００ ３５０ ｌ ： ： ：Ｏ Ｏ．１ Ｏ．２ Ｏ．３ ０，４ ０．５ ０、６ ｓ 图１３ 光伏电池出口Ｐ— 曲线 Ｆｉｇ．１３ Ｐ—Ｕｃｕｒｖｅ ｏｆａ ＰＶ ｃｅｌｌ ｌ７４ 电工技术学报 ２０１５年１０月 ５ 结论 （１）光伏电站未配置无功补偿装置且并网逆变 器无功输出为零时，随着光伏有功出力的增大，并 网点电压呈先升后降的变化趋势；在恒电压控制模 式下，为增大光伏电站无功调压能力，可在线路上 串入静止同步补偿器，调节线路阻抗。 （２）对光伏电站采用三层无功控制策略可充分 发挥电站无功电压支撑能力，减小电站内部功率损 耗，提高电站调压能力，且可保证所有装置运行的 可靠性。 （３）受光伏电站调压能力约束，应在必要时对 光伏阵列采用降功率控制方式，以保证电网的稳定 运行。 参考文献 赵争鸣，雷一，贺凡波，等．大容量并网光伏电站 技术综述［Ｊ］＿电力系统自动化，２０１ １，３５（１２）： １０１—１０７． Ｚｈａｏ Ｚｈｅｎｇｍｉｎｇ，Ｌｅｉ Ｙｉ，Ｈｅ Ｆａｎｂｏ，ｅｔ ａ１．Ｏｖｅｒｖｉｅｗ ｏｆ ｌａｒｇｅ－－ｓｃａｌｅ ｇｒｉｄ・－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ ｐｏｗｅｒ ｐｌａｎｔｓ［Ｊ］．Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ， ２０１ １．３５（１２）：１０１－１０７． ［２］ Ｌｉ Ｈ Ｊ，Ｘｕ Ｙ，Ａｄｈｉｋａｒｉ Ｓ，ｅｔ ａ１．Ｒｅａｌ ａｎｄ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ａ ｔｈｒｅｅ－－ｐｈａｓｅ ｓｉｎｇｌｅ・－ｓｔａｇｅ ＰＶ ｓｙｓｔｅｍ ａｎｄ ＰＶ ｖｏｌｔａｇｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ［ｅ１．ＩＥＥＥ Ｐｏｗｅｒ ａｎｄ Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｏｃｉｅｔｙ Ｇｅｎｅｒａｌ Ｍｅｅｔｉｎｇ，Ｓａｎ Ｄｉｅｇｏ，ＣＡ，２０ １ ２：１—８． ［３］ 袁建华，高厚磊，高峰．多光伏发电直流网及其控 制策略［Ｊ］＿电力自动化设备，２０１１，３１（１１）：８—１２． Ｙｕａｎ Ｊｉａｎｈｕａ，Ｇａｏ Ｈｏｕｌｅｉ，Ｇａｏ Ｆｅｎｇ．ＤＣ ｎｅｔｗｏｒｋ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｍｕｌｔｉｐｌｅ ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ ｐｏｗｅｒ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｉｔｓ ｃｏｎｔｒｏｌ［Ｊ］．Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１ １，３１（１ １）：８—１２． ［４］ 邓向阳．光伏建模与并网系统电压稳定性分析［Ｄ】． 新疆：新疆大学，２０１１． ［５］ 阚加荣，谢少军，吴云亚．无互联线并联逆变器的 功率解耦控制策略［Ｊ］．中国电机工程学报，２００８， ２８（２１、：４０・４５． Ｋａｎ Ｊｉａｒｏｎｇ，Ｘｉｅ Ｓｈａ￣ｕｎ，Ｗｕ Ｙｕｎｙａ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ ｄｒｏｏｐ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ｆｏｒ ｐａｒａｌｌｅｌ ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ ｗｉｔｈｏｕｔ ｃｏｎｔｒｏｌ ｉｎｔｅｒｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＣＳＥＥ，２００８，２８（２１）：４０—４５． ［６】 Ｍｏｈｄ Ａ，Ｏｒｔｊｏｈａｎｎ Ｅ，Ｓｃｈｍｅｌｔｅｒ Ａ，ｅｔ ａ１．Ｃｈａｌｌｅｎｇｅｓ ｉｎ ｉｎｔｅｇｒａｔｉｎｇ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ ｅｎｅｒｇｙ ｓｔｏｒａｇｅ ｓｙｓｔｅｍｓ ｉｎｔｏ ｆｕｔｕｒｅ ｓｍａｒｔ ｇｒｉｄ［Ｃ］．ＩＥＥＥ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ ｏｎ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，Ｃａｍｂｒｉｄｇｅ，２００８：１ ６２７— １６３２． ［７］Ｌｉｕ Ｙ，Ｂｅｂｉｃ Ｊ，Ｋｒｏｐｏｓｋｉ Ｂ，ｅｔ ａ１．Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｖｏｌｔａｇｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｆｏｒ ｈｉｇｈ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ ＰＶ［Ｃ］．ＩＥＥＥ Ｅｎｅｒｇｙ ２０３０ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，Ａｔｌａｎｔａ，ＧＡ： ２００８：１．８． ［８］ 王要强，吴风江，孙力，等．带ＬＣＬ输出滤波器的 并网逆变器控制策略研究［ 中国电机工程学报， ２０１ １，３ １（１２）：３４・３９． Ｗａｎｇ Ｙａｏｑｉａｎｇ，Ｗｕ Ｆｅｎｇｊｉａｎｇ，Ｓｕｎ Ｌｉ，ｅｔ ａ１．Ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｔｒａｔｅｇｙ ｆｏｒ ｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｉｎｖｅｒｔｅｒ ｗｉｔｈ ａｎ ＬＣＬ ｏｕｔｐｕｔ ｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＣＳＥＥ，２０１ １， ３ １（１２）：３４—３９． ［９］ 鲍陈磊，阮新波，王学华，等．基于ＰＩ调节器和电 容电流反馈有源阻尼的ＬＣＬ型并网逆变器闭环参 数设计［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１２，３２（２５）： １３３—１４２． Ｂａｏ Ｃｈｅｎｌｅｉ，Ｒｕａｎ Ｘｉｎｂｏ，Ｗａｎｇ Ｘｕｅｈｕａ，ｅｔ ａ１． Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ ｗｉｔｈ ＬＣＬ ｆｉｌｔｅｒ ｂａｓｅｄ ｏｎ ＰＩ ｒｅｇｕｌａｔｏｒ ａｎｄ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ｃｕｒｒｅｎｔ ｆｅｅｄｂａｃｋ ａｃｔｉｖｅ ｄａｍｐｉｎｇ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＣＳＥＥ，２０ １ ２， ３２（２５）：１３３—１４２． ［１０】汪海宁，舒建徽，丁明，等．光伏并网功率调节系 统［Ｊ］．中国电机工程学报，２００７，２７（２）：７５—７９． Ｗａｎｇ Ｈａｉｎｉｎｇ，Ｓｈｕ Ｊｉａｎｈｕｉ，Ｄｉｎｇ Ｍｉｎｇ，ｅｔ ａ１． Ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ ｇｒｉｄ ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｐｏｗｅｒ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］． Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＣＳＥＥ，２００７，２７（２）：７５—７９． ［１１］张国荣，张铁良，丁明，等．具有光伏并网发电功 能的统一电能质量调节器仿真［Ｊ］．中国电机工程 学报，２００７，２７（１４）：８２．８６． Ｚｈａｎｇ Ｇｕｏｒｏｎｇ，Ｚｈａｎｇ Ｔｉｅｌｉａｎｇ，Ｄｉｎｇ Ｍｉｎｇ，ｅｔ ａ１． Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｕｎｉｆｉｅｄ ｐｏｗｅｒ ｑｕａｌｉｔｙ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ ｗｉｔｈ ＰＶ ｇｒｉｄ ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＣＳＥＥ，２００７，２７（１４）：８２—８６． ［１ ２】Ｖｅｒｂａｎｄ Ｄｅｕｔｓｃｈｅｒ Ｅｌｅｋｔｒｏｔｅｃｈｎｉｋｅｒ（ＶＤＥ）．Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｍｉｎｉｍｕｍ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｔｏ ａｎｄ ｐａｒａｌｌｅｌ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｌｏｗ－ｖｏｌｔａｇｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｎｅｔｗｏｒｋｓ［Ｓ］．Ｂｅｒｌｉｎ：Ｖｄｅ Ｖｅｒｌａｇ Ｇｍｂｈ．２０Ｉ１． ［１ ３］Ｂｒａｕｎ Ｍ，Ｓｔｅｔｚ Ｔ，Ｒｅｉｍａｎｎ Ｔ，ｅｔ ａ１．Ｏｐｔｉｍａｌ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｓｕｐｐｌｙ ｉｎ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｎｅｔｗｏｒｋｓ－ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃａｌ ａｎｄ ｅｃｏｎｏｍｉｃ ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ｆｏｒ ＰＶ ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｃ］． Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ Ｓｏｌａｒ Ｅｎｅｒｇｙ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｘｈｉｂｉｔｉｏｎ，Ｈａｍｂｕｒｇ，Ｇｅｒｍａｎｙ，２００９：３８７２—３８８１． 第３０卷第２０期 周 林等 并网型光伏电站无功电压控制 １７５ ［１４】 ＧｅｉｂｅＩ Ｄ． Ｍｕｌｔｉｆｕｎｃｔｉｏｎａｌ ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ ｉｎｖｅｒｔｅｒ ｓｙｓｔｅｍｓ—ｅｎｅｒｇｙ ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ ａｎｄ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｏｆ ｐｏｗｅｒ ｑｕａｌｉｔｙ ａｎｄ ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ ｉｎ ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ ｅｎｖｉｒｏｎ－ ｍｅｎｔｓ［Ｃ］．ＩＥＥＥ Ｅｎｅｒｇｙ Ｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ Ｃｏｎｇｒｅｓｓ ａｎｄ Ｅｘｐｏｓｉｔｉｏｎ，Ｓａｎ Ｊｏｓｅ，ＣＡ，２００９：３８８１－３８８８． ［１５】 Ｃｒａｃｉｕｎ Ｂ Ｉ，Ｍａｎ Ｅ Ａ，Ｍｕｒｅｓａｎ Ｖ Ａ，ｅｔ ａ１．Ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｖｏｌｔａｇｅ ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ ｓｔｒａｔｅｇｉｅｓ ｂｙ ＰＶ ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ ｉｎ ＬＶ ｒｕｒａｌ ｎｅｔｗｏｒｋｓ［Ｃ］．ＩＥＥＥ Ｐｏｗｅｒ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ ｆｏｒ Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍｓ（ＰＥＤＧ），Ａａｌｂｏｒｇ， ２０１２：７７５．７８１． ［１６】 Ｗａｎｇ Ｈｕａｎ，Ｐｅｎｇ Ｙａｎｃｈａｎｇ，Ｙａｎｇ Ｚｉｌｏｎｇ．Ａｎａｂ，ｚｉｎｇ ｔｈｅ ｋｅｙ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ ｏｆ ｌａｒｇｅ－ｓｃａｌｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ＰＶ ｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｃ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ，Ｃｈｉｎａ，２０ １ Ｏ： １．４． ［１７】 Ｂｒａｕｎ Ｍ．Ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｓｕｐｐｌｙ ｂｙ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ ｇｅｎｅｒａｔｏｒｓ［Ｃ］．ＩＥＥＥ Ｐｏｗｅｒ ａｎｄ Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｏｃｉｅｔｙ Ｇｅｎｅｒａｌ Ｍｅｅｔｉｎｇ－Ｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ ａｎｄ Ｄｅｌｉｖｅｒｙ ｏｆ Ｅｌｅｃ￣ｉｃａｌ Ｅｎｅｒｇｙ ｉｎ ｔｈｅ ２１ ｓｔ Ｃｅｎｔｕｒｙ，Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ，２００８：１－８． ［１８］李乃永，梁军，赵义术．并网光伏电站的动态建模 与稳定性研究［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１１，３１（１０） ｌ２—１８． Ｌｉ Ｎａｉｙｏｎｇ，Ｌｉａｎｇ Ｊｕｎ，Ｚｈａｏ Ｙｉｓｈｕ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｄｙｎａｍｉｃ ｍｏｄｅｌｉｎｇ ａｎｄ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ ｐｏｗｅｒ ｓｔａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＣＳＥＥ，２０１ １，３１（１０）：１２—１８． 作者简介 周 林男，１９６１年生， 教授，博士生导师，主要从事新能源发 电及电能质量控制研究。 任伟男，１９８８年生， 硕士研究生，主要从事光伏发电系统控 制技术及系统可靠性研究
