表4常用生物处理法的比较

表4常用生物处理法的比较

序号 处理方法

BOD5去除

率

N P去

除率 占地

大 较小 较小

投资 能耗 大 小

高 较低

1 2 3 4 5 6 7 8 9

常规活性污泥法 SBR法 CASS法 UN ITANK 氧化沟 AB

90%~95% 低 85%~95% 一般 90%~95% 较高 85%~95% 一般 92%~98% 较高 90%~96% 较高 90%~95% 高 75%~85% 较低 90%~95% 一般 90%~95% 一般

一般 一般

小 较大 一般 大 较小 较小 较小

大 一般

较小 低 一般 一般 一般 一般 大

低

A2O

高负荷生物滤 生物接触氧化

一般 较高 较小 较低

10 水解好氧法

综上所述，根据工艺流程选择原则：保证出水水质达到要求; 处理效果稳定, 技术成熟可靠、先进适用; 降低基建投资和运行费用, 节省电耗; 减小占地面积; 运行管理方便, 运转灵活; 污泥需达到稳定; 适应当地的具体情况; 可积极稳妥地选用污水处理新技术以及适用范围。CASS工艺的独特结构和运行模式使其在工艺上具有独特的优势：

（1）曝气时，污水和污泥处于完全理想混合状态，保证了BOD5、COD的去除率，去除率高达95%。

（2）“好氧-缺氧”及“好氧-厌氧”的反复运行模式强化了磷的吸收和硝化-反硝化作用，使氮、磷去除率达80%以上，保证了出水指标合格。 （3）沉淀时，整个CASS反应池处于完全理想沉淀状态，使出水悬浮物（SS）极低，低的SS值也保证了磷的去除效果。

因此a方案，b方案和c方案的比较，认为CASS工艺是本工程的首选工艺。 4.2CASS工艺运行工序

CASS反应池的每个工作周期按时序分为进水阶段、曝气阶段、沉淀阶段和排水阶段（闲置阶段-排水结束到下一个运行周期开始的时间或由滗水器上升到原始位置所需要的时间）四个阶段，其运行根据时间依次进行。其运行工序见下图。

7

(7)要考虑扩建的可能，留有适当的扩建余地，并考虑施工方便。 (8)污水处理厂区应设置连通各构筑物和建筑物的道路，厂区应有一定的绿化面积，其比例不小于全厂的百分之三十。

(9)构筑物布置应注意风向和朝向。将排放异味、有害气体的构筑物布置在居住与办公场所的下风向，为保证良好的通风条件，建筑布置应考虑主导风向。

污水处理厂平面布置图见附录。

6.2高程布置

6.2.1高程布置原则

为了使污水能在构筑物间通畅流动，以保证处理正常进行，在平面布置的同时必须进行高程布置，在整个污水处理过程中，应尽可能使污水和污泥重力流。为了降低运行费用和维护管理，使污水在处理构筑物之间按以下原则进行：

(1) 尽可能利用地形坡度，使污水按处理流程在构筑物之间能自流，尽量减少提升次数和水泵所需扬程。

(2) 协调好站区平面布置与单体埋深，以免工程投资增大、施工困难和污水多次提升。

(3) 注意污水流程和污泥流程的配合，尽量减少提升高度。 (4) 协调好单体构造设计与各构筑物埋深，便于正常排放，又利于检修排空。 (5) 水利计算时，应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行计算，并适当的留有余地，防止淤积时造成涌水现象，影响处理系统的正常运行。 (6) 计算水头损失原则上应以最大设计流量计算（按远期最大流量考虑），对达到中型规模的处理厂按设计的平均流量计算，按远期流量的最大值来核算，留有充分的池面超高。

(7) 高程计算时，常以受纳水体的最高水位或下游用水的水位要求作为起点，由下游倒推向上游计算，以使处理后的污水在洪水季节也能自行排出，使污水处理厂的总提升泵房的扬程最小。 (8)高程布置与平面布置时，都应注意污水处理流程与污泥流程的相互协调， 尽量减少提升的污泥量，并考虑污泥处理设施排出的污水能自行流进泵站前池。 污水处理厂高程图见附录。 6.2.2构筑物水头损失

污水处理厂污水的水头损失主要包括：水流经过各处理构筑物的水头损失；水流经过连接前后两构筑物的管渠的水头损失，包括沿程损失与局部损失；水流经过量水设备的损失。高程计算分污水高程与污泥高程。

规定：接触消毒池池顶相对标高为±0.00m。 主要污水处理构筑物的水头损失估计值为：

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表6.2.1构筑物水头损失表

构筑物名称 粗格栅 细格栅 钟式沉砂池 厌氧池

水头损失（m）

0.17 0.21 0.20 0.30

构筑物名称 配水井 CASS池 接触池

水头损失（m）

0.35 0.55 0.20

2v沿程水头损失计算： hf2LCR

式中 , hf—沿程水头损失，m； L—管段长，m；

R—水力半径，m；（过水断面面积除以润湿周边） v—管内流速，m/s； C—谢才系数。

C值一般按曼宁公式来计算：

11/6CR

n式中 n—管壁粗糙系数。

v2局部水头损失计算： hf2g式中 , hf—局部水头损失，m；ξ—局部阻力系数可参考《给排水设计手册》取值； v—管内流速，m/s； g—重力加速度，m/s2。 高程及水力计算表见下表：

表6.2 .2高程水力计算

管

构筑

流量径

物间3

m/s /(m

距/m

m)

0.28

沿程局部构筑

流速合计水面标

损失损失物损

m/s /m 高/m

/m /m 失/m

0.4

0.4

-4.0

管渠及构筑物

接触池

接触池至滗水器 70.7 0.28 600 0.12 0.12 滗水器至CASS池 CASS池

沉砂池

沉砂池至细格栅 细格栅

细格栅至水泵最低吸水位 配水井

配水井至粗格栅 粗格栅

0.15 0.05

0.27

0.28 0.28 0.28 0.28

0.02

0.05 0.05 0.4 0.3 0.28

-5.12 -6.08

-6.43 -6.7 -4.6

11 19 0.4 0.3 0.07 0.28 0.26

0.28 650 0.84 0.025 0.24

5

0.28 0.1 0.1 0.28 0.15 0.15 0.28

24

2.设计背景资料

2.1 地理位置和气候条件

该地处苏鲁两省三县交界处，环绕石梁河水库，总面积89平方公里，耕地2.4万亩，人口约4万。该镇区内平原、丘陵和山地由西北向东南呈梯级分布，山地85.3平方公里，占66.9%，平地42.2平方公里，占33.1%。属亚热带海洋性季风气温，年平均气温18—20℃，年平均降水量1600㎜。 2.2 规划资料

该城镇规划人口：至2013年底，全镇户籍总户数13021户，户籍总人数40092人，生活污水量标准为日平均160 L/人。，工业废水经预处理后与生活污水共近10000m3/d共同排入该镇污水处理厂进行处理。规划污水处理厂的面积约30000 m2，坡度5‰，充满度h/D = 0.5。 2.3设计水量和水质

2.3.1原污水处理量为：10000m3/d， 10000m3/d=115.7L/s 变化系数：

2.72.7K1.6z Q0.11115.70.11 设计污水量：

QmaxK2Q1.60.1160.186m/s

3

2.3.2 污水处理程度

根据《城镇污水厂污染物处理排放标准》，该镇污水排放需满足一级B标准，下表为处理后水质和原水水质计算可知处理程度。

表2.3出水水质处理程度

项目

COD

BOD5

SS

N

P

进水(mg/L) 500 300 600 25 5

出水（mg/L） 去除率

60 88%

20 93%

20 96.7%

5 80%

1 80%

2