锚杆静压桩用于桩基补救的实例分析锚杆静压桩用于桩基补救的实例分析余胜华１杨文霄２（１乐清市建设局，乐清３２５６００；２杭州市城市建设发展公司，杭州３１０００６）摘要某工程桩基舡中，桩位偏位情况较为严重，为了调整已施工灌注桩的偏位，采用锚杆静压桩分担荷载．同时在锚杆静压桩中预埋导营，通过桩底和桩侧灌浆．加固灌注桩及锚杆静压桩桩底土层。工程实践表明，此方法取得了预期的效果。一、工程概况某办公大楼，总建筑面积３０９２ｍ２。７层框架结构，局部８层。原设计采用回转钻孔泥浆护壁钻孔灌注桩，共４７根，其中桩径７５０ｍｍ的４２根，桩径５００ｍｍ的５根，要求桩端嵌人中等风化凝灰岩，单桩承载力设计值分别为２３００ｋＮ和１０５０ｋＮ。实际施工桩长为８．８～１４．４ｍ，桩身混凝土强度等级为Ｃ２０，桩径７５０ｍｍ的全长配置１０４，１８。桩径５００ｍｍ的配置８４，１８。锚人承台７５０ｍｍ。桩锚人承台５０ｍｍ。采用单桩独立承台．尺寸为１５００ｍｍＸ１５００ｍｍ，厚４００ｍｍ，配双向４，１０＠２００。该大楼原址为旧房，地面相对平坦，属滨海相淤积兼冲洪积地貌。各土层主要物理力学性质指标如表１所示。地基土体以软弱土层为主，厚度约为６．２－１０．８ｍ，第四层含漂石卵石层，顶面局部倾角较大。袭１各土层主要物理力学性质指标厚度叫ｙＥ，ａ一２＾、ｑ・口Ｄ层号土层名称（ｍ）（％）（ｋＮ／ｍ３）（ＭＰａ）（ｋｅａ）（ｋＰａ）（ｋＰａ）Ｉ素壤土０．６～１．７９０ＩＩ黏土０．９—１．４３２．９０．９５１１８．７３．１５１１０１８ＩＩＩ淤泥６．２～ｌＯ．８６２．３１．７３７１６．３１．７４６０５．５ＩＶ含漂石卵石０．７～１．３２８０６５Ｖ一１强风化凝灰岩１．２～１．４１４０２５Ｖ一２中风化凝灰岩１５００６０００桩基施工结束后，发现许多桩位偏差过大。且无规则分布。表２中列出偏差大于等于１００ｍｍ的桩位及其具体偏差数值。经过有关各方研究讨论后，一致认为必须采取地基基础加固措施。如果采用一柱一桩。重新补桩费用会很高，也会涉及基础尺寸的增大和配筋的增加，而且延误工期。二、锚杆静压桩结合桩底灌浆方案为了选择合理的补救措施，首先．采用低应变动测检测工程桩的成桩质量，并对其中的３根（２根直径为７５０ｍｍ，为１０＃和１８＃；另１根为４１＃，直径５００ｒａｍ）进行了高应变动测。低７３土力学厦岩土工程新进展浙江・宁波２００４应变动测结果表明，除２４＃和４６＃桩分别在６．５ｍ和８．５ｍ处离析，判为ＩＩＩ类桩，其他桩为Ｉ类桩，桩身质量基本正常。高应变动测表明，１０＃和１８＃单桩竖向极限承载力分别为４３３０ｋＮ和４４００ｋＮ．４１＃则为１９３０ｋＮ。承载力与设计要求相比稍有不足。裹２桩位偏差衰（单位，＇ｌｎｍ）桩号３４５６９１１１３１５１６１７１８１９２０ｌｌＯｌｌＯ１２５９０２０２１０１３０３０东南３４０３００２３５２００１６０２６０１３０１１０西１００４０７０５０北桩号２４３ｌ东１０５南西北１２０１０５４０６０１２０１４０１４０５０３０Ｌ３２３３３４３６３８踟３０１５０３０１５０７０４０１００１００１４０６０２２０１１５１１０１１０９０４０４ｌ４２４３４５４７ｌ印５０１５０１２５２０６０针对本工程桩基事故特点，采用锚杆静压桩加固原有桩基是较为理想的方案。在基础承台上预留压桩孔，等建筑物施工到一定重量时，再进行锚杆静压桩施工。由于第四层含漂石卵石层，顶面局部倾角较大，锚杆静压桩不能穿透此层。为了改善桩底土层的承载能力，需要进行灌注。目前锚杆静压桩已被用于新建建（构）筑物基础设计。由于施工机具轻便灵活，作业面小．可在室内施工，所以可以先施工承台（同时预留压桩孔和预埋锚杆）及上部结构．然后在上部建筑施工的同时在室内压桩。施工方便，不占工期。经过比较分析，决定在增加承台尺寸和配筋的前提下，采用锚杆静压桩结合桩底注浆技术进行桩基补强。加固方案采用锚杆静压桩分担竖向荷载，并调整已施工灌注桩偏位，同时在桩体内预埋导管，通过深层灌浆，加固灌注桩和锚杆静压桩桩底土层。锚杆静压桩边长２５０ｍｍ．混凝土强度等级ｃ２０。桩段之间采用焊接接头，单桩设计承载力３５０ｋＮ。桩长和压桩力双控。压桩力为６００ｋＮ。承台施工时预留压桩孔并预埋锚杆，承台底板钢筋在压桩孔处截断。并在桩孔两侧附加等量钢筋。静压桩预制时．在桩体内预埋导管作为灌浆通道，保证导管中心线与桩中心线一致。灌浆液采用纯水泥浆，水灰比０．７－０．８，每根静压桩灌浆量不少于２０ｋｇ，灌浆压力为０．６ＭＰａ。如图１所示。三、承台设计及地梁穿过压桩孔处钢筋的做法为了保证建筑物的安全。除构造柱和受力很小的基础（ＣＴ一２、ＣＴ一４、ＣＴ一６、ＣＴ一３９和ＣＴ一４４，共５个承台）不做加固外，其他承台虽然桩位偏差小于１００ｍｍ，也进行加固。选取部分加固后，承台尺寸和配筋见表３所示。７４锚杆静压桩用于桩基补救的实例分析图ｉ静压桩内预埋灌浆管表３承台尺寸和配筋表承台号（了一１（了一３ＣＴ一１１平面尺寸ａ×ｂｘｈ（ｒ珊）配筋ａ配筋ｂ＠１２＠１５０＠１６＠１２５＠１６＠１２５２１００×１５００×６００甜４＠１５０＠１４＠１５０＠１４＠１２５１９００×２２００ｘ６５０１９５０ｘ２１００×６００１７５０×１９００×６００２０００×１９５０×６５０１８５０ｘ１９５０×６００ＣＴ一１３（Ｘ一１６ＣＴ一１７＠１４＠１５０＠１４＠１５０＠１２＠１２５中１２＠１２５乱６＠１２５＠１２＠１２５ＣＴ一２０ＣＴ一２ｉＣＴ一２４ＣＴ一３ｌＣＴ一３２ＣＴ一３４（了一３５ＣＴ一４３１８５０×１８００×６００２１００×１５００×６００＠１４＠１５０＠１４＠１５０＠１４＠１５０＠１２＠１５０１９００×２１００×６００１８００×２０５０×６００１９５０ｘ１８５０×６００’１９００ｘ２１５０×６００１７５０×２０５０×６００１６５０ｘ１５５０×６００１９００×１９００×６００雷１４＠１５０＋＠１２＠１２５＠１４＠１２５＠１４＠１５０垂１４＠１２５＠１２＠１２５＠１４＠１２５中１２＠１２５＠１２＠１５０＠１２＠１５０＠１２＠１５０＠１４＠１５０中１２＠１５０＠１４＠１５０ＣＴ一４７地梁穿过压桩孔处钢筋的做法如图２所示。ａ．地渠穿进压柱ａ处上自雠ｂ．地糌ｊ±压桩孔处下郜傲法ｅ．剖面１—１图２地梁穿过压桩孔处配筋详图土力学厦岩土工程新进展浙江・宁波２００４四、结论沉降观测表明，该大楼竣工时，建筑物周围最大沉降为ｌｌｍｍ。目前，该大楼已经投入使用２年多，情况良好，说明本加固方案是合理有效的。