啤酒废水处理站工艺设计

第一章 绪言

水是人们生活和生产活动的重要资源之一，但由于自然界的水资是有限的 ，分布也很不均匀。近几十年来，随着工业和城市建设的发展，我国城市的环境污染特别是水污染问题日趋严重，我国是一个人均水资源占有量匮乏的国家，仅为世界人均值的四分之一，而且时空分布不均，开发利用难度大，许多地区和城市严重缺水，与此同时，全国年排污量为350亿立方米，但城市污水集中处理率仅为7%，80%的污水未经有效处理就排入江河湖海，使我国的水污染情况十分严重，并进一步加剧了水资源的短缺。可以说水污染严重和水资源的短缺已成为严重制约我国社会经济持续发展、危害生态环境、影响人民生活和身体健康的突出问题，迫切需要加以解决。

纺织，印染，造纸，食品等产业现在都日益壮大起来，这些工业废水的排放给环境带来的破坏，污染了河流土地等重要资源，所以为了保护我们赖以生存的环境，维护生态平衡而有不影响人类的正常发展，国家规定废水要经过处理，达标后才可排放

食品工业废水是造成城市水体污染的重要来源之一，其中酿酒废水（啤酒废水，黄酒废水，白酒废水以及酒槽废水等）给水体造成了巨大的污染伤害。为了将这种伤害免除或将程度减少到最低，国家再三提高了废水处理指标标准。本设计就是针对黄酒废水进行处理。

黄酒是我国的民族特产，也称为米酒，属于酿造酒，在世界三大酿造酒（黄酒、葡萄酒和啤酒）中占有重要的一席。酿酒技术独树一帜，成为东方酿造界的典型代表和楷模。其中以浙江绍兴黄酒为代表的麦曲稻米酒是黄酒历史最悠久、最有代表性的产品；山东即墨老酒是北方粟米黄酒的典型代表；福建龙岩沉缸酒、福建老酒是红曲稻米黄酒的典型代表。黄酒以大米、黍米为原料，一般酒精含量为14%—20%，属于低度酿造酒。黄酒含有丰富的营养，含有21种氨基酸，其中包括有特中未知氨基酸，而人体自身不能合成必须依靠食物摄取8种必需氨其酸黄酒都具备，故被誉为“液体蛋糕”。黄酒在我国传承了数代至今，其兴盛之地在南方居多，而南方江

浙一代水体污染较严重，故合理的处理黄酒废水是非常重要的。

第二章 设计依据、原则和范围

2.1 设计依据

a.国家现行的建设项目环境保护设计规定。 b.国内外有关该类废水治理的技术资料。 c.业主提供的基础资料。

d.同类废水治理的工程经验和技术。 e.设计技术规范与标准。

该废水处理项目的设计、施工与安装严格执行国家的专业技术规范与标准，

2.2 设计规范

其主要规范与标准如下：

f.《电气装置施工及验收规范》（GBJ232—82） g.《电力建设施工及验收设计规范》（DLJ58-81） h.《焊接标准》（GB985-80） i.《环境噪声标准》（GB5096-93）

j.《低压电气设备控制》（GB/T4720-1984）

k.《水处理设备油漆、包装技术条件》（ZBJ98003-87） l.《机械设备安装工程施工及验收规范》（GBJ231—75）

m.《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》（GBJ236—82） n.《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中的一级标准

o.《建设项目环境保护管理条例》（国务院令第253号，1998.11.29）

2.3 设计原则

本设计遵循如下原则进行工艺路线的选择及工艺参数的确定： a.采用成熟、合理、先进的处理工艺。

b.废水处理具有适当的安全系数，各工艺参数的选择略有富余。 c.在满足工艺要求的条件下，尽量减少建设投资,降低运行费用。

d.处理设施具有较高的运行效率，以较为稳定可靠的处理手段完成工艺要求。

e.处理设施应有利于调节、控制、运行操作。

f.在设计中采用耐腐蚀设备及材料，以延长设施的使用寿命。 g.根据地形地貌，结合站区自然条件及外部物流方向，并尽可能使土石方平衡，减少土石方量，以节约基建投资，降低运行费用。 h.总图设计应考虑符合环境保护要求；

i.工程竖向设计应结合周边实际情况提出雨水排放方式及流向； j.管线设计应包括各专业所有管线，并满足工艺的要求； k.所有设计应满足国家相关专业设计规范和标准；

l.所有设备的供应安装应满足国家相关专业施工及安装技术规范； m.所有工程及设备安装的验收及资料应满足国家相关专业验收技术规范和标准。

第三章 工程规模、进水水质及处理程度

3.1 工程内容

本工程建设内容包括：从污水管网接入污水处理站开始，至污水处理站总出水排放口为止。

3.2 进水水量、水质

污水站的处理水量为12000m3/d，其中坛装基酒生产废水（高浓度废水）约3500m3/d，洗瓶废水（低浓度废水）约8500m3/d。

表3.1

CODCr项目 pH （mg/l） （mg/l） （mg/l） （mg/l） （mg/l） BOD5NH3-NTPSS高浓度废水 8 7~~13000 ~6500 ~65 ~18 ~450 低浓度废水 9 8~~1250 ~500 ~30 ~10 ~500

3.3 排放标准

根据环保部门的要求，本污水处理厂需达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中表4中一级标准的要求后排放。即：

表3.2

序号 1 2 3 污染物名称 pH CODcr BOD5 标准限值 6~9 100 20 序号 4 5 6 污染物名称 NH3-N TP SS 标准限值 15 0.5 70

第四章 污水处理工艺流程的确定

4.1 基本设计数据的确定

4.1.1设计水质水量的确定 （1）设计水质水量

已知废水排放水量为12000 m3/d，设计废水处理量：Qmax=12000m3/d 污水处理厂进水水质如下：

CODCr≦4700 mg/l BOD5≦2250 mg/l SS≦490 PH7~9

处理后水质指标达国家现行污水综合排放标准GB8978-1996中的一级排放标准，见表4-1。

表4-1 污染物去除率

项目 BOD5 CODCr SS PH

进水浓度/（mg/l） 出水指标/（mg/l）

2250 4700 490 7~9

≦20 ≦100 ≦70 6~9

去除率/% 99.1 97.9 85.7

（2）污水处理工艺的选择

一般来讲，黄酒厂废水排放的超标项主要是BOD、COD、SS三项，针对黄酒废水的BOD/COD值高、有害无毒的特点，目前，国内外普遍采用生化法处理黄酒废水.根据处理过程中是否需要曝气，可把生物处理法分为好氧生物处理和厌氧生物处理两大类. 如活性污泥法（SBR、CASS等）、生物膜法、AB法、UASB法等。结合本工程处理要求和工程规模，可以满足工艺处理要求的典型工艺有以下三种：

CASS法 UASB—SBR工艺 UASB—生物接触氧化组合工艺 ①CASS工艺处理黄酒废水 工艺流程

污水→格栅→集水调节池→水力筛→CASS池→出水排放

↓

外运←污泥脱水←浓缩池←污泥泵

工艺原理及特点

CASS其反应器设有一个分建或合建式的生物选择器，是以曝气—非曝气方式运行的充放式间歇活性污泥处理工艺，在一个反应器中完成有机污染物的生物降解和泥水分离的处理功能，整个系统以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的方式运行，实现同步碳化和脱氮除磷功能。 本技术主要特征是根据生物选择性原理，利用位于主反应区前端的预反应区，作为生物选择器对磷的释放、反硝化作用及对进水中有机物的快速吸附及吸收作用，增强了系统运行的稳定性;可变容积的运行提高了系统对水质水量变化的适应性和操作的灵活性;根据生物反应动力学原理，使废水在反应器的流动呈现出整体推流，而在不同区域内为完全混合的复杂流态，不仅保证了稳定的处理效果，而且提高了容积利用率;通过对生物速率的控制，使反应器以好氧—缺氧—厌氧状态周期循环运行，使其具有优良的脱氮除磷效果;采用组合式模块结构，布置紧凑占地面积少，分期建设和扩建方便。

②UASB+SBR工艺处理黄酒废水 工艺流程

污水→格栅→集水井→调节沉淀池→UASB→SBR→排放

↓

外运←污泥脱水←浓缩池←污泥泵

工艺原理及特点

SBR是活性污泥法的一种，其反应机制及去除污染物的机理与传统的活性

污泥法基本相同，但 SBR与传统的水处理工艺的最大区别在于它是以时间顺序来分割流程各单元，整个过程对于单个操作单元而言是间歇进行的，但是通过多个单元组合调度后又是连续的。SBR集曝气、沉淀于一池，不需设置二沉池及污泥回流设备。在该系统中，反应池在一定时间间隔内充满污水，以间歇处理方式运行，处理后混合液沉淀一段时间后，从池中排

除上清液，沉淀的生物污泥则留于池内，用于再次与污水混合处理污水，这样依次反复运行，则构成了序批式处理工艺。

这种工艺的特点是使处理流程简洁，节省了运行费用，而把UASB作为整个废水达标排放的一个预处理单元，在降低废水浓度的同时，可回收所产沼气作为能源利用。同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此

降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。采用该工艺既降低处理成本，又能产生经济效益。并且UASB池正常运行后，每天产生大量的沼气，将其回收作为热风炉的燃料，可供饲料烘干使用。

③UASB+生物接触氧化处理黄酒废水 工艺流程

污水→格栅→集水井→初沉池→调节池→中和池→加热池→UASB反

应器→生物接触氧化池→气浮池→处理水排放 ↓

沼气回

收利用 工艺原理及特点

UASB是升流式厌氧反应器，其反应器主体部分可分为 2个区域 ，即反应区和气、液、固三相分离区。在反应区下部是由沉淀性能良好的污泥形成的厌氧污泥床 ，当废水由反应器底部进入反应器后 ，由于水的向上流动和产生的大量气体上升 ，形成了良好的自然搅拌作用 ，并使一部分污泥在反应区的污泥床上方形成相对稀薄的污泥悬浮层 ，悬浮液进入分离区后 ，气体首先进入集气室被分离 ，含有悬浮液的废水进入分离区的沉降室 ，污泥在此进行沉淀分离。

UASB反应器，它的截留污泥量大，颗粒化程度好，处理高浓度有机废水能力强，具有容积负荷高 ，运行成本低 ，占地面积小 ，污泥量少 ，设备简单等优点。该反应器采用中温发酵，内部具有热交换装置，结构较紧凑，温度、碱度、负荷等由微机控制；高浓度废水集中进行厌氧处理，

产生沼气量大，可以集中使用，是高浓度有机废水前处理的有效处理方法。并且UASB已经在传统形式的基础上进行改造 ，形成了多种更高效、方便的厌氧发生器。

经过开题报告中的比较我选用UASB—生物接触氧化组合工艺。

4.2 UASB—生物接触氧化组合工艺设计说明

4.2.1工艺流程

由于黄酒废水是一种中高浓度的有机废水，其中所含有机物大多为易生物降解的，设计采用UASB—生物接触氧化组合工艺，工艺流程见图4—1。

锅炉燃烧机械格栅生物接触氧化池水封冷凝UASB 反 应 器进水集水井泵初沉池调节池中和池加热池气浮池达标排放压滤机浓缩池泵集泥池 图4—1 工艺流程图

4.2.2主要工艺设备说明 （1）UASB反应器

废水经沉淀去除废水中的悬浮物后，进入UASB(上流式厌氧污泥床)进行厌氧处理， 通过在UASB池中培养厌氧菌，分解水中的有机物，其COD去降率可达80%以上。厌氧处理采用高效的升流式厌氧污泥床，具有容积负荷高、污泥产量小、效果稳定、能耗低等特点。一方面降低了后续好氧生化处理的负荷，减少了运行费用；另一方面回收沼气，可作为能源回用于锅炉燃烧，降低了煤耗。 （2）生物接触氧化工艺

废水经UASB厌氧处理后还不能达到国家排放标准，尚需进行深度处理。由于废水中的COD浓度还比较高，必须通过好氧生物降解废水中的有

机物。为保证好氧处理效果，采用生物接触氧化工艺，通过微孔曝气器曝气充氧，池内设半软性填料。由于填料比表面积大，池内单位容积的生物固体量较高，因此具有较高的容积负荷。 （3）气浮处理工艺

经生物接触氧化处理后的废水中尚含有大量脱落的生物膜，这些悬浮物质轻、细小，难于沉淀。经过投加絮凝剂反应，形成较大的矾花后，通过气浮系统进行泥水分离，从而保证了出水达标排放。由于原废水处理系统中的斜管沉淀实际应用效果非常差，因此决定此次生化后续处理系统采用气浮系统进行废水深度处理，以保证废水处理系统的平稳运行和平稳达标。

第五章 污水处理构筑物的计算

5.1 格栅

5.1.1设计说明

格栅的作用：格栅安装在废水渠道、集水井的进口处，用于截流较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护做用。另外，可以减轻后续构筑物的处理负荷。由于处理水量较大，栅渣应用机械清除。 5.1.2参数选取

（1）格栅过栅流速一般采用0.6～1.0m/s；

（2）格栅前渠道内的水流速度，一般采用0.4～0.9m/s；

（3）格栅倾角，一般采用45～75o，人工清渣的格栅倾角小时较省力，但占地多；

（4）通过格栅的水头损失，一般采用0.08～0.15m； （5）格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m； （6）机械清渣不小于0.2 m3/d。

本次设计选取中格栅；栅条间隙e=20mm；栅前水深h=0.3m；过栅流速v=0.8m/s；安装倾角a=60o见图5—1。

设计流量Qmax=12000m3/d= 500m3/h=0.139 m3/s

图5—1 格栅计算草图 （1）栅条间隙数（n）

nQsinehv26.95，取n=27条

验算：VQsinehn0.8m/s，符合要求。 （2）栅槽有效宽度（B）

设计采用20圆钢为栅条，即S=0.02m B=S（n-1）+en=1.06m

（3）进水渠道渐宽部分长度

设进水渠道内的流速为0.7m/s进水渠道宽取B1=0.319m渐宽部分展开角1200

L1BB12tg11.02m

（4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度

L2L120.51m

（5）过栅水头损失 k3 1.79 v0.8m/s

2s4vh1k()3sin0.15m

e2g（6）栅槽总高度(H)

取栅前渠道超高h20.3m，栅前槽高H1hh20.6m

Hhh1h20.75m

（7）栅槽总长度（L）

LL1L20.51.0H13.38m

tan60（8）栅渣量：取W1=0.07，KZ=1.2，则

W864000.139W10.7m3/d0.2m3/d

1000KZ用机械清渣，根据栅槽宽度B选型为GH-1200型链式旋转格栅除污泥机见表5—1。

表5—1 GH－1200型链式旋转格栅除污泥机

格栅宽度 设备总宽 有效间隙

1200mm 1400mm 20mm

有效栅宽 电动机功率kw 安装角度

1060 0.75～2.2 60°～80°

5.2初沉池

5.2.1设计说明

一般情况下，污水处理厂常用的初沉池有平流式、辐流式和竖流式三种。本次设计采用竖流式沉淀池，该沉淀池拥有排泥方便，管理简单和占地面积小的优点，适用于中、小型污水处理厂。

由于黄酒废水中悬浮物（SS）浓度较高，且处理量不大，故设此竖流式沉淀池来去除废水中的悬浮物质及各种杂质等。 5.2.2参数选取

设计流量Qmax=12000m3/d=500m3/h=0.139 m3/s设计4个沉淀池，每个沉淀池的流量Q1=Q/4=0.03475 m3/s，进出水水质要求见表5—2（竖流式沉淀池设计参数选取及计算是参照《给排水设计手册5》进行的）。

表5—2 进出水水质要求

COD

BOD

SS

进水水质4700 2250 400

/(mg/L) 去除率/%

10

10

60

出水水质4230 2025 160

/(mg/L)

一般选用圆形或正方形，在这里采用圆形，一般直径为（4～8）m（≤10m）。沉淀区呈圆柱体，污泥斗为截头倒锥体。

废水从中心管自上而下流入经反射板折向上升，澄清水由池四周的锯

齿堰溢流入出水槽，出水槽前设挡板，用来隔除浮渣，污泥斗倾角为50°～60°，污泥靠静压力由污泥管排出，污泥管直径一般为150mm。

中心管内流速u0≤30mm/s，径深比D/h2≤3，缝隙中污水流速v1在初沉池中不大于20mm/s，q=0.8mm/s，初沉池沉淀时间T=1.5h，缝隙高度h3取0.25～0.5见图5—2。

图5—2 竖流式沉淀池计算草图 5.2.3设计计算

(1)中心管面积与直径 取u0=30mm3/s=0.03m3/s

f14f1Q11.16m2 u0直径d01.22m

(2)缝隙高度 取v10.02m/s h3Q10.34m

v1d01.35(3)沉淀池总面积和直径 沉淀池总面积f2Q143.4m q总面积Af1f244.56m2

池径D4A7.53m，取7.6m

(4)沉淀池的有效沉淀高度 h2qt4.32m 符合3h212.96>7.6m(D) (5)校核集水槽出水堰负荷 集水槽每米出水堰负荷

Q1/(D)1.456L/(ms)，

小于2.9L/ms，符合要求. (6)每天污泥总产量(理论泥量)

Qc1c272m3/d

10001p0每个池子所需容积V1V/418m3/d

(7)污泥斗高度(h5) 取45，截头直径为1m

h57.61tan453.3m， 2(8)池总高

Hh1h2h3h4h58.56m

(9)校核污泥容积 V23h5R2Rrr257.3m3

V2> V1合格，每天排泥一次。 (10)进水部分设计

采用中心进水，中心管采用铸铁管DN200mm，出水处设置有反射板。 单池污水设计流量 Q1管内流速：

v

Q0.03475m3/d 44Q11.11m/s 2D

在0.8m/s~1.5m/s之间，符合要求。 (11)出水部分设计 ①集水槽的设计

采用周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水口。集水槽为矩形断面，取槽深h=0.6，底宽b=0.5m，集水槽壁厚0.1m，则 集水槽宽度为：b0.50.120.7m ②出水堰的设计

采用锯齿堰出水，以加大过堰流速，避免郁积，其尺寸为： 堰顶宽a=80mm，堰高h=40mm，堰间距L=a+2h=80+2×40=160mm，

假设采用单侧集水，并控制堰上负荷q=5～8m3/m·h，取q=8 m3/m·h，堰周长为：L=

Q1360015.64m， q竖流式沉淀池周长为：L=D=23.86m＞15.64m，因此采用单侧集水符合要求。

集水槽宽0.5 m，深0.6 m，堰距流入槽池壁0.5m，则： 堰内宽度为：7.6－0.5×2=6.5 m， 实际堰长为：6.5×3.14 =20.41 m， 齿型堰总数为：

20.41128个， 0.16堰流量为：

Q0.00027m3/s 128出水损失： 采用90o三角堰

由三角堰过堰流量公式：Q1.4H12.5得，H1=0.033m 考虑自由跌水水头损失0.15m，则出水堰总水头损失为：

H1+0.15=0.183m

5.3调节池

5.3.1设计说明

工业废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑

物或设备的正常运行，用调节池进行均衡调节，缓冲瞬时排放的高浓度废水，同时使生产废水进行内部中和反应，从而降低运行成本，保证系统的稳定运行。 5.3.2设计计算

平均流量 Q=3500m3/d=146m3/h=40.55L/S≈41L/S。设计停留时间取8h。

有效容积 V’=Q×HRT=（3500 m3/d /24h）×8h＝1167m3 有效水深 有效水深取h=4m

表面积 则调节池的表面积A为： A=V/h2=1167/4=292m2 总高度 1.取调节池为长方形，则边长为：L= 24m 2取超高为h1=0.1m

3.进水高度为-1.2m，水面高度应低于-1.2m,所以调节池总 1.2+4+0.1=5.3m

工艺尺寸为：24m×12.2m×5.3m

采用铸铁管进出水,流量为3500 m3/d=41L/s. 取管径为250mm,流速V=0.84m/s. 1000i=4.87,出水管径与进水管径取相同的.

5.4中和池

5.4.1设计说明

由于本次设计的主体工艺UASB在处理黄酒废水时需要一定的条件中，因此废水在此池中通加酸或加碱进行中和反应，使废水达到进入厌氧池的PH范围要求。 5.4.2参数选取

已知Qmax=12000m3/d=500m3/h；取水力停留时间HRT=0.5h；中和池的有效水深h=6.0m；水面超高取0.5m。 5.4.3设计计算

中和池的有效容积V=Q×T=500×0.5=250m3 中和池的总高度H=6.0+0.5=6.5 m

中和池的面积：A=V/h=250/6.5=38.5 m2，取A=40 m2

中和池横截面积为：8×5（m2）

中和池的尺寸为：L×B×H=8×5×6.5(m) 5.4.4升温

由于调节池后接入UASB反应器,反应器采用中温厌氧,所以废水应在调节池内进行加热.一般采用铺设蒸汽管进行加热,但是黄酒废水生产过程中会产生大量剩余蒸汽,此处可以加以利用,在管线上增加一个交换器即可.如果热量不够可以建设一座加热池。 5.4.5潜污泵

调节池集水坑内设2台自动搅匀潜污泵，一用一备，水泵的基本参数为

型号为150QW100-40-30

水泵流量Q=200m3/h 扬程H=22m, 转速 980 功率30

效率60.1% 出口直径150mm 重量900kg

尺寸 长宽为600mm*480mm, 取装泵的槽为2000*1000

水泵最低水位为距底387mm,高为525mm,取槽高为1500mm 5.4.6搅拌

为防止污水中悬浮物的沉淀和使水质均匀，可采用水泵强制循环进行搅拌，也可采用专用搅拌设备进行搅拌。

水泵强制搅拌，是在调节池底部设穿孔管，穿孔管与水泵压力水相连，用压力水进行搅拌。水泵强制循环搅拌的优点是不需要在池内安装其他专用搅拌设备，并可根据悬浮物沉积的程度随时调节压力水循环的强度。其缺点是穿孔管容易堵塞，检修也不太方便，影响使用。所以，目前工程上常采用潜水搅拌机进行搅拌。

根据调节池的有效的容积，搅拌功率一般按1 m3污水4-8W选配搅拌设备。该处理站取5W，调节池选配潜水搅拌机的总功率为：500×5=2500W 选配2台潜水搅拌机单台设备的功率为0.85KW叶轮直径为260mm。叶

轮转速为740r/min。型号为MXAT4.0/12-615/480

将2台潜水搅拌机，分别安装在中间部位。

5.5 UASB反应器

5.5.1 设计说明

UASB是一种集厌氧反应与沉淀为一体的高效升流式反应器，这种反应器结构简单，不用填料，没有悬浮物堵塞等问题。处理各种有机废水时，在反应器内培养颗粒污泥形成污泥床，废水由底部进入，向上流过污泥床区与大量的厌氧菌接触，废水中的有机物大部分被厌氧菌分解成沼气，沼气与水和污泥在三相分离器中进行分离，沼气通过气室、水封、阻火罐等收集至锅炉。处理后的水由反应器顶部流出，进入好氧生化池进行进一步的处理。厌氧反应可处理高浓度废水，具有动力消耗小、容积负荷大、可产生一定的生物能、运行管理方便等特点。 5.5.2参数选取

经过对同类工业废水用UASB反应器处理运行结果的调查，已知常温条件下（20～25℃）条件下UASB反应器的进水容积负荷率可达(5～7.0)㎏COD/（m3·d），COD的去除率可达到85%以上，沼气表现产率为0.5 m3/㎏COD（去除），污泥的表现产率为0.1㎏MLSS/㎏COD(去除)，厌氧污泥可实现颗粒化，其设计最大流量Qmax=12000m3/d=500m3/h。进出水水质要求见表5—3（UASB设计计算参照《废水厌氧生物处理理论与技术》及《生物化工废水处理技术及工程实例》进行的）。

表5—3 进出水水质要求

COD

BOD

进水水质/ mg/L 4230 2025

去除率% 90 88.9

出水水质mg/L 423 225

5.5.3 设计计算

(1)UASB反应器有效容积及尺寸的确定

采用进水COD容积负荷率为6.0㎏COD/（m3·d） 则反应器的有效容积为：

VRQS08460m3 NV 考虑检修时不至于全部停产，采用五座UASB反应器，每个反应器的容积为：

V1VR/51692m3

采用反应器有效高为8m，则每个反应器的面积为:

AV1211.5m2 8 设反应器的宽为14m，则反应器的长为:

A/B15.1m

UASB尺寸：L×B×H=15.1×14×8（m） (2)UASB反应器构造的确定

UASB反应器采用矩形，三相分离器由上下两层重叠的三角形集气罩组成，采用穿孔管进水配水，采用明渠出水。UASB反应器的构造断面见图5—3所示。

出水槽配水管

图5—3 UASB反应器构造断面示意图

(3)三相分离器设计

三相分离器沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，则沉淀区的表面负荷率为:

1200032

0.47m/（m·h）

245211.5该值<（1.0～2.0 ）m3/（m2·h），满足要求。

根据图3—5，设上下三角形集气罩斜面水平夹角为55°，取保护高度h1=0.5m，下三角形高h3=1.2m，上三角形顶水深h2=0.5m，则有：

b1h30.84m tg550设单元三相分离器宽b为2.4m，则下集气罩之间的宽b2为：

b22.42b10.72m

下三角形集气罩之间缝隙b2中的水流（不考虑气的影响）上升流速v1的计算为：

a1b2Bn58.8m2

则v1为： v1Q1.7m/h 5a1 上三角形集气罩回流缝的水流上升流速v2的计算为：设b3=0.35m，则回流缝的总面积a2为：

a2b3B2n57.1m2

则v2为： v2Q1.75m/h 5a2a2为控制断面，可以满足v1＜v2＜2.0 m/h的条件，具有较好的固液分离要求。

因为上三角下端C至下三角形斜面和垂直距离

CE=b3sin55o=0.29m， BC=CE/ sin35°=0.51m，

取

AB=0.4m上三角形集气罩的位置即可确定，其高h4为：

bh4ABcos552tan550.84m

2 已知上三角形集气罩顶的水深为0.5m则上下三角形集气罩在反应器内的位置已经确定。

根据已确定的三相分离器构造，还应该校核一下气液分离的条件是否符合要求。

沿AB方向水流的速度va为：

vaQmax2.1m/h

CEB2n5 设气泡的直径dg=0.01cm，在常温（20℃）下，取废水密度ρ1=1.03g/cm3， 气体密度ρg=1.2×10-3 g/cm3，清水运动黏滞系数v=0.0101cm2/s（按净水取值），气泡碰撞系数β=0.95，清水动力黏度μ=0.0101×1.03=0.0104 g/(cm·s)，由于废水的μ一般比净水的μ大，可取废水的μ为0.02 g/(cm·s)，则

vbg1gd20.266cm/s9.58m/h 18根据前面的计算结果有：

BC1.275， ABvb4.56， va则可满足

BCvb〉的要求，可以脱除直径等于或大于0.01cm的气泡。 ABva(4)进水分配系统的考虑

采用穿孔管配水（见图5—5），每个反应器设8根d150mm长14m的穿管。每两根管之间的中心矩为1.51m，配水孔径采用φ15mm，孔距为1.5m，每个孔的服务面积为1.5×1.5=2.25m2，孔径向下，穿孔管中心距反应器为0.25m，每个反应器共有72个出水孔，若采用连续进水，每个孔的流速为：

QmaxQ孔572v2.186m/sAA

图5—4穿孔管配水图

v2则进水部分水头损失为：h，查表得=1.06， h0.258m

2g(5)出水系统的设计考虑 ①出水渠的设计

采用锯齿形出水渠，渠宽0.2m渠高0.2m，每个反应器设3条出水渠，基本可保持出水均匀。 ②出水堰的设计

采用锯齿堰出水，以加大过堰流速，避免郁积，其尺寸为：

堰顶宽a=100mm，堰高h=50mm，堰间距L=a+2h=100+2×50=200mm，即0.2m。 采用双侧集水，则实际堰长为：L=12.4×2=24.8m

30.2151个 齿形堰总数为：

0.2单堰流量为：

Q0.00018m3/s 151 ③出水水头损失 采用90°三角堰

由三角堰过堰流量公式Q1.4H12.5得，H1=0.209m

考虑自由跌水水头损失0.15m，则出水堰总水头损失为：

h2=0.209+0.15=0.359m

UASB的总损失为：

h1 +h2=0.258+0.359=0.617m

(6)排泥系统的设计

由于该工艺的污水处理量较小，且污泥在厌氧条件下将有机污染物转

化成沼气，没有过多的剩余污泥，在培养厌氧污泥实现颗粒化时，污泥量还不够，因此不设排泥管。若要设排泥管时，可考虑把配水管兼作排泥管用，可均匀排除污泥床区的污泥，并在反应器1/2高处，和三相分离下三角以下0.5m处各设d=100mm排泥管各一根，并在池底设放空管。 (7)沼气产量计算

每日沼气产量为：12000×4.23×0.9×0.5=22842m3/d (8)产泥量计算

每日表观产泥量为：12000×4.23×0.9×0.1=4568.4㎏MLSS/d，则每个UASB日产泥量为913.68㎏MLSS/d。 (9)水封罐

水封罐一般设于消化反应器和沼气柜或压缩机房之间，起到调整和稳定压力，兼作隔绝和排除冷凝水之用。

UASB反应中大集气罩中出气气体压力为p1=1.0mH2O，小集器罩中出气气体压力为p2=2.5mH2O，则两者气压差为 pp2p11.5( mH2O)

故水封罐中该收气管的水封深度差为1.5 mH2O。沼气柜压力p400mmH2O，取

为0.4 mmH2O，则在忽略沼气管路压力损失时，水封罐所需最大水封为 H0= p2p=2. 1( mH2O) 取水封罐总高度为H=2.5m

水封罐直径1800 mm，设进气管DN100钢四根，出气管DN150钢一根，进水管DN52钢一根，放空管DN50钢一根，并设液面计。 (10)气水分离器

气水分离器起到对沼气干燥作用，选用Φ500mm×H1800mm，钢制气水分离器两个，串联使用。气水分离器中预装钢丝填料，在各级气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计、压力表及温度计。

(11)沼气柜容积确定

日产沼气量22842m3，则沼气柜容积应为平时产气量的3h体积来确定，

即：

3228422855.3m3 24选用500m3钢板水槽内导轨湿式贮气柜6个（C—1416A）。

5.6集水池

5.6.1集水池容积的确定

由于废水是高低浓度混合排放的，考虑采用四台泵10min流量来作为

集水池的容积：

VQT1200010*4334m32460

取集水池深5.5米，面积A=61m2 取集水池为正方形，长宽为8m

5.6.2潜污泵

集水池内设置潜污泵型号为600QW3750-17-250,设置五台这种潜污泵，四用一备。

水泵参数： 型号600QW3750-17-250 流量 3750m3/h 扬程 17m 转速 740r/min 功率 250kw

效率 86.77% 出口直径 ６００mm 重量 4690kg

由于要设置潜污泵，这种泵的基座尺寸为1.3m*1.2m要设置五台. 5.6.3搅拌机

由于高低浓度废水在这里汇水,为保证水质均匀,不对后续工艺造成影响,故设两台搅拌机.选配2台潜水搅拌机，单台设备的功率为0.85KW叶轮直径为260mm。叶轮转速为740r/min。

5.6.4集水池总高的确定 取超高0.3m

集水池总高为5.8m，由于集水池是高低浓度废水混合的构筑物，低浓度废水以-1.2m的标高从场外进入.为了经济原因,集水池建于地下-1.2m处这是为了保证水不回流.故而池高变成5.8+1.2=7.0m. 5.6.5进水出水管确定

此处水进行汇流,出水管应增大管径,流量为12000m3/l 采用铸铁管 管径为D=450MM v=0.88 1000i=2.46

5.7接触氧化池

5.7.1 设计说明

废水经UASB厌氧处理后还不能达到国家排放标准，尚需进行深度处理。由于废水中的COD浓度还比较高，必须通过好氧生物降解废水中的有机物。为保证好氧处理效果，采用生物接触氧化工艺。在生物接触氧化系统中设有半软性填料，通过微孔曝气器曝气充氧培养微生物，废水与长满生物膜的填料相接触，大部微生物以生物膜的形式固定在填料上，部分悬浮生长在水中；在曝气冲刷作用下，老的生物膜不断脱落，新的生物膜不断生长，促进生物膜的新陈代谢。填料上的有机物以废水中的有机物为食物，分解为CO2和H2O，从而降低了废水中的有机物浓度，使废水得到净化。 生物接触氧化工艺是近年来国家推荐广泛使用的工艺，它具有以下特点：

①由于填料比表面积大，池内单位容积的生物固体量较高，因此具有较高的容积负荷。

②由于接触氧化池内生物固体量多，水流属于完全混合型，对水质水量的骤变有较强的适应能力。

③当容积负荷较高时，其F/M 比可以保持在一定水平，污泥产量低，而且大多为脱落的生物膜，易脱水处理，不需要污泥回流。

其基本构造见图5—5 所示。

11H+(m-1）hhh24331-进水管；2-出水管；3-进气管；4-填料 图5—5 生物接触氧化池基本构造图

5.7.2 参数选取

(1)设计流量Q=12000m3/d，BOD进水水质:225 mg/L，出水水质：20 mg/L (2) 设计参数

①生物接触氧化池的个数或分格数应不小于2个，并按同时工作设计。 ②容积负荷范围M：1000～1500gBOD/(m3·d)。（给排水设计手册第5册） ③污水在氧化池内的有效接触时间一般为1.2～3.0h。

④填料层总高度一般为3m，当采用蜂窝型填料时，一般应分为装填，每

层高为1m，蜂窝孔径不小于25mm。

⑤进水BOD浓度应控制在150～300mg/L。

⑥接触氧化池中的溶解氧含量一般应维持在2.5～3.5 mg/L，气水比为（15～20）：1。

⑦接触氧化池每格的面积一般不大于25m2，为保证布水布气均匀。 5.7.3 设计计算 (1)接触氧化池有效容积

取容积负荷M=1200g/(m3·d)，接触时间t=2h。

VQLaLt2050m3 M(2)接触氧化池面积

取接触氧化填料层总高度H=3m，则接触氧化池总面积：

FV683.3m2 H 设3座池子单池

F1F227.8m2 n(3)接触氧化池格数

设n=10，则每格接触氧化池面积：

fF122.78m225m2，取f=23.1m2 n 每格接触氧化池尺寸为5.5×4.2m (4)校核接触时间

tnfH1.39h， 在1.2～3.0h 范围内 Q(5)接触氧化池总高度

取h1=0.6m，h2=0.5m，h3=0.3m，h4=1.5m，填料层数m=3层，则接触氧化池总高度：

H0=H+ h1+ h2+(m-1) h3+ h4=6.2m

(6)污水在池内的实际停留时间

t'nfH0h12.59h

Q(7)选用半软性填料，则填料总体积

V'nfH693m3

(8)所需空气量

采用多孔管鼓风微孔曝气供氧，取气水比D0=15m3/m3，则所需总空气 量：

DD0Q180000m3/d7500m3/h125m3/min

每格需气量：D1

D0250m3/h n

每格所需曝气头个数为：250/3=83.3个，取90个，则选用HWB—2型 微孔曝气器，见表5—4所示。

表5—4 HWB—2型微孔曝气器

型号

服务面积(m)

2

HWB—2 0.3～0.5

曝气量(m/h) 氧利用率(%) 阻力(mmH2O)

3

1～3 20～25 150～350

动力效率(kgO2/kWh) 4～6

(9)空气管路计算见附表一。

空气管路布置方式：每格上一根主管，每根主管上9根支管，每根支管上布置10个曝气头，两边各5个。

选择一条从鼓风机房开始最远最长的管路作为计算管路，在空气流量变化处设计算节点，统一编号后列表进行空气管道计算。 计算结果见附表一。

曝气头阻力损失为5.88kPa，空气管道总阻力损失为：

30.7589.8301.43Pa0.301kPa

曝气系统空气压力总损失为：

0.3015.886.181kPa

为确保安全，取9.8kPa。 (10) 空压机的选定

空气扩散装置安装在距接触氧化池池底0.2m处，因此空压机所需压力为：

P=(6.2-0.2)×9.8=58.8 kPa。

空压机供气量：7500 m3/h=125 m3/min

根据所需压力和空气量决定采用RD-130罗茨风机四台，两用一备，见表 表5—5 RD-130A罗茨鼓风机

口径mm

125A

转速r/min

1750

供气压力kPa 58.8 进口流量m/min

3

50

5.8气浮池

5.8.1 设计说明

经生物接触氧化处理后的废水中尚含有大量脱落的生物膜，这些悬浮物质轻、细小，难于沉淀。因此决定此次生化后续处理系统采用气浮系统进行废水深度处理，悬浮物质经过投加絮凝剂反应，形成较大的矾花后，气浮利用清水池中的溶气水，经过释放机产生大量的微小气泡，这些气泡在上升的过程中携带着水中的悬浮物一同升至水面，形成浮渣，浮渣由刮渣机刮入污泥池，从而进行泥水分离，以保证废水处理系统的平稳运行和平稳达标。 5.8.2 参数选取

(1)已知设计流量Q=12000m3/d=500m3/h=0.139m3/s， (2)接触上升流速Vc12mm/s，停留时间tc=60s，

(3)气浮分离速度Vs2mm/s，溶器罐过流密度I150m3/hm2，

(4)溶器罐压力P3.5kgf/cm23.43105Pa，气浮池分离室停留时间t=18min（由于气浮池的设计资料太少，因此气浮池设计是参照《城市污水回用深度处理设施设计计算书》进行计算的） 5.8.3 设计计算 (1)气浮池所需空气量

QgQR'ae4950L/h

R—试验条件下回流比取15% ae—试验条件下的释气量取60L/m3

—水温校正系数，1.1～1.3，取1.1

(2)所需空气机额定气量（为安全系数，在1.2～1.5之间，取1.2）

Q'g'Qg6010000.10m3/min

选用Z—0.10/7—D1型空压机 (3)加压溶气所需水量

QpQg736PKT72.3m3/h

P—选定的溶气压力，3.43105Pa,即3.5kgf/cm2

KT—溶解度系数，取3.32102 —溶气效率，取80% 实际回流比R'Qp.3Q7250014.5% (4)压力容气罐（选用两座）

Dd4Qp/2I0.55m

选用标准填料Dd=0.6m，则实际过流密度

IQpF127.9m3/hm2

(5)接触室尺寸

气浮池个数N=2，单室表面积

AQQp/2c6.6m2V，

c令池宽Bc2.2m，则接触室长度

LAccB3m， c接触室出口断面高H2Lc3m，

接触室气水接触水深HctcVc600.0120.72m，接触室总水深HcH2H'c0.833.8m (6)分离室表面积

AQQp/2s39.7m3V，

s令池宽Bs4.0m，则分离室长度

LAssB10.0m， s分离室总水深HsVst2.16m

取Hc0.8m，

(7)气浮池容积

WAcHcAsHs110.8m3

(8)时间校核

接触室气水接触时间

tcHc66.760s，符合要求 Vc气浮池总停留时间

T60W23.2min

QQp/2

第六章 污水厂污泥处理与处置

6.1 污泥量的确定与计算

黄酒污水处理过程产生的污泥来自以下几部分： 竖流式沉淀池，Q172m3/d，含水率98% UASB反应器，Q24568.4228.4m3/d， 由于含水率98%污泥的密

100010.98度近似于谁的密度。

气浮池，由于气浮池泥量较少，设计集泥井及浓缩池时可以忽略这部分泥量。

总污泥量：QQ1Q2300.4m3/d

6.2 污泥处理工艺流程

污泥处理的工艺流程一般有以下几种： （1）生污泥 （2）生污泥 （3）生污泥 最终处理 （4）生污泥 浓缩 自然干化 农田

浓缩 消化 机械脱水 最终处理 浓缩 机械脱水 最终处理

浓缩 消化 机械脱水 干燥焚烧

本设计选用第2种方法。

6.3 集泥池

为了方便排泥及污泥重力浓缩的建设，在重力浓缩池前设置一集泥池，通过对集泥池的最高水位的控制来达到自流排泥，反应池的污泥可利用自重

流

入

。

集泥井设计计算

参数选取：停留时间HRT=6h；设计总泥量Q=300.4m3/d采用方形池子，池子的有效体积为：

V=Q×T =50m3，

设1座池子，池子有效深取4 m；

池子面积为：AV2

12.5m2，取A=15.0m，水面超高取0.3m H则实际高度为4.3m。

集泥井的尺寸为：L×B×H =5×3×4.3(m)

6.4 污泥浓缩池

6.4.1 设计说明

本设计采用连续式竖流式重力浓缩池，污泥为竖流沉淀池、UASB池及少部分气浮池的混合后的污泥，其污泥含水率较高，由污泥池进行收集后可打入污泥浓缩池进行浓缩，上清液排入集水井。设置带式压滤机房，通过压滤减少污泥中的含水率，污泥外运处理，滤液回流至初沉池以避免二次污染。

6.4.2 参数选取

设计流量Q=300.4m3/d=12.52 m3/h=0.003 5m3/s，进泥含水率98%～99%取99%，出泥含水率94%～96%取96%，浓缩时间T=10h，水力负荷4.0～10.0m3/m2·d ，污泥固体通量25:80kg/m2gd，浓缩池有效水深一般不大于4m，污泥上升流速一般不大于0.1mm/s，取v=0.1mm/s 。计算草图见6—1。 6.4.3 设计计算 (1)浓缩有效水深

h2vt3.6m4m ，符合要求

(2)中心管面积（中心管流速不大于0.03m/s） fQ0.11m2 V中中心管直径 d04f0.374m，取d0=0.4m

喇叭口直径 d11.35d00.54m 喇叭口高度 h1.35d00.54m 反射板直径 d21.5d0.6m (3)浓缩后分离出来的污水流量

P1P23qQ100P9.39m/h

2(4)浓缩池有效面积

Fqv26.08m2 (5)浓缩池直径

DFf45.77m，取D6m

(6)浓缩后剩余污泥量

Q12Q100P100P3.13m3/h75.12m3/d

2(7)浓缩池污泥斗容积

取下斗底直径D=1.5m，设55，上斗底r13m，下污泥斗r20.75m，h4tan55(r1r2)3.21m

V3h4(r21r1r2r22) 39.69m3

(8)污泥在斗中停留时间

TVQ12.6813h 2(9)池子总高度

设超高h1=0.3m，缓冲层h3=0.3m，则Hh1h2h3h47.41m

则

图6—1 浓缩池计算草图

6.5 污泥脱水间

选择带式压滤机，脱水前含水率为96%，脱水后含水率一般可以达到65～75%，设计选取75%计算。 脱水后的泥量为：

QQ0100P148.06m3/d

100P2根据脱水前的泥量300.4m3/d，再结合压滤机的装料容积和工作周期3小时，我选用DYQ—1000A的带式压滤机1台工作，考虑到可能会出现机器故障问题，另备用1台，共计选用2台压滤机见表6—1。

型号

滤网

速度

有效宽(mm)

(m/min)

DYQ—1000A

1000 最大冲洗耗水量

型号

(m/h)

3

电动机

功率

型号

(kw)

JZTY31—4 泥饼含水率

(%)

2.2 外形尺寸 (L×B×H) 5050×1890×

0.4～4 处理能力[kg/(h

﹒m)]

2

DYQ—1000A 6 50～500 65～75

2365

表6—1 DYQ—1000A带式压滤机

根据压滤机的外形尺寸，和压滤机台数，布置脱水间的尺寸：

设计采取台压滤机横向排列，其总长为1台压滤机的长度5050mm，考虑两边留过道一边1.5m，则脱水间长度：L=5.05+1.5×2=8.05m，设计时取8.5m。 2台压滤机宽度为1.89×2=3.78m，考虑2台压滤机及它们距墙壁的距离，各留1m，则脱水间宽度：B=3.78+3=6.78m，设计时取7m

高度应比压滤机高度高，则满足脱水间尺寸：L×B×H=8.5×7×4（m）

5 设备及构筑物一览表

规格

序号

名称

L×B×H/D（m）

数量

主要设备

GH-1200型链式旋转格栅除

1

污水提升泵房

14.4×7.2×5.4

1座

污泥机一台QW200—15—18.5型潜污泵两台

2 3 4

竖流式沉淀池

调节池 中和池

7.6 25×12.5×6.5 8×5×6.5

4座 1座 1座

污

5

加热池

8×8×6.5

1座

水

提

升

泵

150WQ130-22-15三台，加热蒸汽管一套

选用500m钢板水槽内导

3

6 UASB 15.1×14×8 5座 轨湿式贮气柜（C—1416A）

生物接触氧化

7

池

55×4.2×6.2

3座

HWB—2型微孔曝气器，BS半软性填料

选用Z—0.056/7—D1型空压

8 气浮池 13×4×5.96 2座

机两台

9 10 11

清水池 集泥井 污泥浓缩池

9×9×6.5 5×3×4.3

6

1座 1座 1座

DYQ—1000A带式压滤机两

12 污泥脱水间 8.5×7×4 1座

台

13

鼓风机房

2座

罗茨风机RD-130A两台

第七章 污水厂平面布置和高程布置

7.1平面布置说明

（1） 处理构筑物的布置应紧凑，节约用地并便于管理。

（2） 池形的选择应考虑占地多少及经济因素。圆形池造价较低，但进出

水构造较复杂。方形池或矩形池池墙较厚，但可利用公共墙壁以及节约造价，且布置可紧凑，减少占地。一般小型处理厂采用圆形池较为经济，而大型处理厂则以采用矩形池为经济。除了占地、构造和造价等因素以外，还应考虑水力条件、浮渣清除，以及设备维护等因素。

（3） 每一单元过程的最少池数为两座，但在大型污水厂中，由于舌别尺

寸的限制，往往多池。当发生事故，一座池子停止运转时，其余的池子负荷增加 ，必须计算其对出水水质的影响，以确定每一座池子的尺寸。

（4） 处理构筑物应尽可能地按六成顺序布置，以避免管线迂回，同时应

充分利用地形，以减少土方量。

（5） 经常有人工作的建筑物如办公、化验等用房布置在夏季主风向的上

风向一方，在北方地区，并应考虑朝阳。 （6） 在布置总图时，应考虑安装充分的绿化地带。

（7） 总图布置应考虑远近期结合，有条件时，可按远景规划水量布置，

将处理构筑物分为若干系列，分期建设。远景设施的安排应在设计中仔细考虑，除了满足远景处理能力的需要而增加的处理池以外，还应为改进出水水质的设施预留场地。

（8） 构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的位置，运转管理的需要和施工

的要求，一般采用5～10m。

（9） 污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以策安全，并方便管

理。污泥消化池映距初次沉淀池较近，已缩短污泥管线，但消化池鱼其他构筑物之间的距离不应小于20m，贮气罐与其他构筑物的间距则应根据容量大小按有关规定办理。

（10） 变电站的位置已设在耗电量大的构筑物附近，高压线应避免在厂内

架空敷设。

（11） 污水厂内应设超越管，以便在发生事故时，使污水能超越一部或全

部构筑物，进入下一级构筑物或事故溢流。

根据平面布置图及厂址选择的要求，我在设计布置厂区平面图时，将办公楼、实验室等设在了主导风向的上风向，顺着工艺流程依次布置，并且采用室内处理，即构筑物多数设在室内，如：竖流式沉淀池、调节池、中和池、加热池、UASB等设在一个屋内，并考虑部分池子合用公共墙壁；生物接触氧化池、气浮池、清水池等建在一个屋内，同样考虑了部分池子合用公共墙壁；且厂区绿化考虑占总面积的30%。

7.2 高程布置说明

在进行平面布置得同时，必须进行高程的布置，以确定各处理构筑物及连接管渠的高程、并绘制处理流程的纵断面图。

在整个污水处理过程中，应尽可能使污水和污泥为重力流，但在多数情况下，往往须抽升。高程布置得一般规定如下：

（1） 为了保证污水在各构筑物之间能顺利自流，必须精确计算各构筑物

之间的水头损失，包括沿程损失、局部损失及构筑物本身的水头损失。此外，还应考虑污水厂扩建时预留的储备水头。

（2） 进行水力计算时，还应考虑距离最长，损失最大的流程，并按最大

设计流量计算。当有二个以上并联运行的构筑物时，应考虑某一构筑物发生故障时，其余构筑物负担全部流量的情况。计算时还须考虑管内淤积，阻力增大的可能。因此，必须留有充分的余地，以防止水头不够而发生涌水现象。

（3） 污水厂的出水管渠高程，须不受水体洪水顶托，并能自流进行农田

灌溉。

（4） 各处理构筑物的水头损失，可以进行估算。

（5） 污水厂的场地竖向布置，应考虑土方平衡，并考虑有利排水。 根据上述高程图的布置说明，本工艺高程图布置是按照污水和污泥能够重力流进行设计的，由于多数池子是建在室内的，因此在高程布置时，构

筑物多为半地下式建筑，只有少数几个构筑物是利用泵进行提升的，如：污泥泵房到竖流式沉淀池，加热池至UASB等考虑重力流不能进行，因此设有泵提升，另外，本工艺中还有一些构筑物可能建在地面以上，所以施工时考虑用土垫高，或是用支架进行支撑。

设地面标高为0.00m，因河面最高水位为-0.50m，污水可直接排放。具体见表。

表7—1 高程布置

项目

竖流式沉淀池

损失

堰上水头：0.07m 自由跌落：0.2m 沿程损失：0.1048m 局部损失：0.106m 合计：0.48

调节水位

沿程损失：0.8m 局部损失：0.46m 合计：1.26m

中和池水位

沿程损失：0.1m 局部损失：0.05m 合计：0.15m

UASB水位

堰上水头：0.05m 自由跌落：0.1m 沿程损失：0.20m 局部损失：0.1m 合计：0.45m

生物接触氧化池水位

沿程损失：0.25m 局部损失：0.1m 合计：0.35m

气浮池水位

沿程损失：0.14m 局部损失：0.1m 合计：0.24m

清水池水位

沿程损失：0.25m 局部损失：0.21m 合计：0.46m

5.75m 5.4m 5.16m 4.70m 7.76m 6.5m 6.35m

高程

第八章 污水处理方案技术经济评价

8.1 工程概算

表8—1 污水处理厂工程投资概算表

序号

工程或费用名称

建筑

工程费

1 2 3 4 5

进水泵房 竖流式沉淀池

调节池 中和池 UASB

12.67 45.90 14.23 4.24 64.46

工程费 4.78 8.38 2.98 1.87 26.03

购置费 14.69 15.26 2.52 1.25 113.68

费用

32.14 69.54 19.73 7.36 204.17

概算价值（万元） 安装

设备

其它

合计

6 生物接触氧化池 57.13 19.84 86.28 163.25

7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19

气浮池 清水池 集泥池 浓缩池 污泥脱水间 加药间 鼓风机房 配电室 计量槽 办公楼 实验室 锅炉房 餐厅

12.96 1.89 2.56 21.81 8.15 16.12 9.64 16.9 2.12 6.05 5.26 4.85 5.023

5.16 1.23 2.53 11.56 15.72 3.57 19.325 10.03 1.631 2.168 7.19 10.86 2.056

32.65 0.56 1.16 8.25 44.65 10.89 8.96 15.65 4.69 4.85 10.89 21.67 3.78

50.77 3.68 6.25 41.62 68.52 30.58 37.95 42.58 8.44 12.908 23.34 37.38 10.859

20 21 22 23 24 25 26 27 28 29

值班室 机修间 道路、广场 给排水管网 供电及照明线路 花坛、绿化 工程费用

工程建设其他费用

基本预备费 工程总投资

1.251 5.816 30.23 13.65 5.86 5.534 381.364

0.503 2.564 11.96 7.98 6.89 10.48 199.917

0.58 3.76 10.56 10.11 10.42 8.46 451.81

136.7 159.8

2.334 12.14 52.75 31.74 23.17 24.47 1033.091

1314.25

8.2 成本分析

8.2.1 基本资料 (1)成本估算有关单价

①电价 基本电价为9.0元/(KW·h)，电表读值综合电价0.50元/(KW·h)。 ②工资福利0.85万元/(人·年)

③大修提成费率2.1%；维护综合费率1.0% ④动力费

格栅除污机每天工作6h，用电量60.42.4(kWh)； 污水提升泵每天24h运转，用电量240.49.6kWh； 鼓风机每天24h运转，用电量2420.29.6kWh； 污泥泵每天24h运转，用电量2420.29.6kWh； 污泥脱水机每天8h运转，用电量820.314.96kWh； 其它用电量与照明共计8kWh

合计每日用电量 2.49.69.69.64.96844.16kWh；

电表综合电价44.160.522.08(元/日）；

即每月电费22.0830=662.4(元/月），即每年电费0.79万元/年。 ⑤工资福利费

（万元/年）全厂定11人，共计费用为：110.859.35

⑥水费

按每日用水600m3计，水费为：6003651.226.28 （万元/年）⑦运费

每天外运含水75%的湿泥及含水率为80%左右的格栅栅渣共计16.5t，运到7公里以外的垃圾场处理，自备汽车运输，运价0.4元/（t﹒km），其费用为：

16.570.4365104=1.68（万元）

(2)维修费

维修费率按1.2%计，则年费用为：1.2%1033.0912.4 （万元）(3)管理费

(7.99.3526.281.6812.4)10%5.76（万元）

(4)年运行成本

（万元） 合计年运行费用为：7.99.3526.281.6812.45.7663.37。 63.371040.31(元) 则本工厂处理每1 m污水的成本为：

36558003

结束语

毕业设计是对四年学习的考核，是与实际结合最密切的一次设计，通过这次的毕业设计让我首先体会到入手和查找资料的难度，在有了一定的思路之后，随之而来的就是工艺、参数、计算公式等的问题。在解决这些问题的过程中，学会了如何结合各种参考文献，如何选择合适的处理方案。虽然其中还有不足之处，但是却是我在这四年的大学生活里面学到东西最多的时候。在此次设计中我的知识量和独立思考能力进步了很多，学会了从很多方面去考虑问题。

这次涉及的课题是一个我以前从没接触过的黄酒废水，通过老师的指导和查阅资料，确定了UASB—生物接触氧化组合工艺并且能按指标出水。总的来看，UASB厌氧反应器在很多酿酒废水处理厂中得到了运用，证明了它的处理效果好。

通过这次的毕业设计，使我有机会对大学期间的专业课知识进行系统地学习和运用，尤其是关于水处理和环境评价等知识。同时，很大的提高了我的专业设计能力及实践能力。相信在即将结束大学生涯时，这样的经历对于从事本专业工作的我提供了很大的帮助。通过这次设计得来的经验也将使我更有信心面对将来工作中受到的挑战。我坚信我能学好更多的专业知识和技能，能应付以往所不懂的专业难题，也为今后工作奠定了良好的基础。

致谢

在整个毕业设计过程中，冯老师给予了我极大的帮助。在他的引导下我们弄清了整个设计的思路，让我们初步具有了一个水处理工程的概念，为我们提供了宝贵的实际工程经验及工程参数，使我们能将所学的理论知识正确地运用于设计中，提高了设计效率，也学到了书本以外的知识。 还有我要感谢相关专业其他老师，在百忙之中仍然指导我们，在我们绘图时，及时给我们指正图中存在的问题，使我们很快的纠正过来，节省了许多时间，在我设计的过程中都给了我很大的帮助，以及我的许多同学在设计中也给予我很大帮助，在这里我对他们都表示深深的感谢，是他们帮助我很好的完成了毕业设计。

最后，我衷心的祝福各位老师及同学们工作顺利，万事如意！同时，设计过程中的一些不足的地方，也请大家谅解并给予帮助，谢谢！

参考文献

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出版社，2003