5.7m高支模施工方案

目 录

一、编制依据……………………………………………………………2 二、工程概况……………………………………………………………2 三、施工准备… …………………………………………………………3 四、模板施工方法………………………………………………………5 五、计算 ………………………………………………………… …12 1.层结构楼板厚度为按130mm计算… ………………………………12 2.层结构楼板厚度为按220mm计算 ……………………………29 一）、层高5.7m梁： ……………………………………………30 1）梁以300×700计算 ……………………………………30 2）梁截面为以300×800计算 …………………………………49 六、拆模及模板的保养 ……………………………………………68 七、质量安全保证措施： ……………………………………………69 八、环境\\职业健康安全保证措施 ……………………………76

页脚内容 第一章综合说明

倚湖居高支撑模板施工方案

一、编制依据

1.2 编制依据

《建设工程项目管理规范》（GB/T50326-2001） 《建设工程文件归档整理规范》（GB/T50328-2001） 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001） 《木结构工程质量验收规范》（GB50206-2002） 《木结构设计规范》（GB50005-2003）

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 《施工技术》及设计施工图纸 二、工程概况：

深圳市倚湖居工程位于深圳市坪山新区锦龙大道与同裕路交叉口西南侧。本工程由深圳市坪山沙湖股份合作公司投资兴建，深圳市机械院建筑设计有限公司设计，深圳市鸿业工程项目管理有限公司监理，深圳市银广厦建筑工程有限公司总承包施工。

我单位负责施工的二区工程主要由两排共六栋高层住宅组成，

页脚内容 第一章综合说明 1#、2#楼无地下室，地上18层。3#、6#楼地下2层，地上18层，一层为商业裙房，二层以上为住宅，4#、5#楼地下2层，地上12层，一层为商业裙房，二层以上为住宅，标准层高2.8m，建筑总高度53.05m，我单位负责施工的1~6#楼总建筑面积约为94507.03㎡。3至6#楼地下室顶板6-A/1～１４轴；１１～１３轴；Ａ～Ｃ轴楼层高度有：５．７M、5.5M、5.2M。

三、施工准备

1、技术准备

项目经理组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的问题做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位截面积尺寸、标高，制定模板初步设计方案。

2、机具准备

主要机具及工具准备详见下表 锤子 单头板手 圆盘锯 手电钻 规格 1－7－19、22－24 MJ－106 3KW 0.5KW 功率 数量 70个 4台 12把 页脚内容 第一章综合说明 活动板手 钢丝钳 墨斗、粉线带 砂轮切割机 零配件工具箱 水准仪 激光水准仪 水平尺 钢卷尺 钢尺

最大开口宽65mm 长150、175mm 配套 DZS3－1/AL332 DZJ－3 450－550 5m、7.5m 50m 0.5KW 40个 2个 3个 2台 6具 1台 1台 3把 5把 1把 3、施工工期及人力安排

（1）、梁板高支模完成时间：2011年10月12日，10月28。 （2）、劳动组织及职责分工

○1、管理人员组织职责分工配2个施工员，1个质量员。 ○2、各班组人员组织及人员安排。

○3、工人分工及数量，根据施工进度计划及流水段划分进行劳动力合理安排，木工最高峰要100人，架子工60人。 4、材料准备

页脚内容 第一章综合说明 （1）、柱、梁模板及楼板模板材料选用915×1830×18胶合板约18000㎡，支撑系统采用钢管，隔离刘选用环保型隔离型，根据所需材料提前考察，选用相关材料厂家。

（2）、柱模板采用18mm原胶合板，竖棱采用100×50方木,柱箍采用100×50方木，每300mm一道，最底一层距地面300mm，其板块与板块竖向接缝处理，然后加柱箍，支撑体系将柱固定，支撑采用￠48×3.5架子管刚性支撑。

（3）、梁、板模板：直梁的底模支侧模均采用18mm原胶合板，主龙骨采用100×50方木，间距300mm，底模方木下用将￠48×3.5钢管平放在支架上并固定。

（4）、弧形梁模板底模与侧模均采用18mm原胶合板，梁侧模的内棱按图纸尺寸预先加工成型后圆形胎具，按图纸尺寸进行放榜加工成型，并利用支撑体系将梁两侧夹紧，其它同直梁。 四、模板施工方法：

1、内脚手架支设：内脚手架采用标准钢管，搭设满堂红脚手架，脚手架立杆间距为900mm，底部距地坪底板300mm处设置扫地杆，第一步横杆距扫地杆为1500mm，以上横杆间距不得大于1500mm。梁底立杆根据计算结果设置，详细计算结果见模板设计计算书和内脚手架搭设参数取用表。

2、模板施工方法。

页脚内容 第一章综合说明 1）、模板体系：

除圆柱外模板均采用木模板，以木方、钢管、对拉螺栓、“3”型卡扣等组成支撑加固体系。木模板具有施工简便、快捷等特点。在模板工程施工中主要抓住以下几方面：胶合板做模板，采用50×100mm的木方，对墙柱梁板的模板支撑、螺栓间距等要经过计算确定。利用我们的成熟经验，改进支模工艺，保证梁柱接头的混凝土质量，消除混凝土质量通病。对大截面梁模板顶架要进行设计和计算后方可支设，以确保支设牢靠、不出意外。圆柱根据设计尺寸预制定型模板，可保证圆柱混凝土成型后的外观、平整度。

2）、各部位配模规划

序工程部位 模板 支撑及加固体系 由50×100的木方、Φ48×3.5mm1 混凝土柱 胶合板 钢管、Φ14对拉螺栓以及“3”型卡等组成。 由50×100的木方、可调支撑满堂2 梁、板 胶合板 红脚手架组成。 3）、柱模板支撑采用￠48×3.5架子管刚性支撑，柱模板采用18mm厚胶合板制作整体模板，背棱用100×100方木，每400mm一道，最底一层距地面300mm，其板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍支撑体系将柱固定，安装时将柱底清

页脚内容 第一章综合说明 理干净后立柱模板。

4）、楼板模板支撑：

满堂红脚手架立杆间距900mm，木方间距不得大于300mm 5）、梁模板支撑：

本工程梁截面尺寸较大。梁底支撑木方间距不得大于300mm，横向钢管支架立杆间距不得大于500mm。

7）、梁板、楼梯模板： （1）、各部位施工顺序为：

柱模板：放柱模板定位及控制线→支设柱模板→安拉杆及加固→预检。

梁模板：

测量放线及标高，复核→搭设梁模板支架→拼装梁底模板→梁底起拱→绑扎梁钢筋→拼装梁侧模→拼装上下锁口楞、对拉螺栓→加固、验收。

钢筋混凝土楼板：

搭设支架→拼装板模木楞→调整、核实楼板标高及起拱→铺设板模→检查模板标高及平整度→绑扎板筋。

（2）、施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，

页脚内容 第一章综合说明 施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。

（3）、钢筋工程检查合格后，由经理部通知有关施工人员方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱→梁→楼板→梁柱接头。 （4）、方柱模板采用胶合板面板，采用50×100木方和Φ48×3.5mm钢管，配合紧固螺栓，如上图： （5）、梁、板模板采用胶合板面板，利用满堂红内架配合木方及钢管加固，底模按设计要求起拱；支设如下图： （6）、梁底先加工成木板条（块），侧帮则按交叉梁位置留岔口。梁底模起拱按设计要求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1~3‰跨长。 （7）、柱头、梁头利用胶合板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。为解决梁、

页脚内容 50×100木方φ48钢管可调顶撑纵横间距@1000梁宽超过500mm时加一排立杆支撑第一章综合说明 柱及楼板处上下柱体经常出现的错台问题，在上层模板支设时应向下延伸200深，在模板外侧加补一个木楞。

（8）、楼梯模板的支设方法：将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1上，楼梯的踏步钉在侧板上，并用木楞和顶木进行加强定位，钢管支撑3与木楞1成90°支撑。如下页图。

施工要点：在梯段中间开振捣孔，作为加强楼梯混凝土振捣用。在踢步

211振捣孔31页脚内容 第一章综合说明 面板支设时，可先将踢面面板钉在木楞上，呈“L”形，然后再钉侧板。

其中：1—50×100木方小楞，间距300；2—九夹板底模；3—钢管支撑。 3、模板验收：

模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评定表。经交检合格后由工地技术负责人通知甲方监理、质监三方验收，验收合格后方可浇筑混凝土。 4、模板拆除：

模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。柱、梁侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。

板底模板拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求，考虑到模板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。梁底模的拆除必须严格按设计及有关规范要求施工。

严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。未经技术人员

页脚内容 第一章综合说明 通知，严禁随意拆除模板及支撑加固体系。拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。拆模程序一般先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。

各部位构件拆模时所需混凝土强度：

结构类型 结构跨度（m） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂≤2 构件

模板工程及其支撑架应达到如下基本要求:

75 100 按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%） 50 75 100 75 页脚内容 第一章综合说明 五、计算：

在计算过程中，考虑到实际施工情况，第一排龙骨使用50×100的木枋，第二使用两条直径为Φ48，壁厚为3.5钢管（木材弹性模量E=9000.00N/ mm2,抗弯强度fm=13.00N/ mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/ ㎡；钢管的弹性模数为

E=2.06×105N/ mm2, 抗弯强度fm=205N/ mm2 ，抗剪强度、抵抗矩均远大于木枋）在计算过程中以最不利因数考虑第二排龙骨以木枋进行计算考虑

楼面模板支撑计算书 一）楼板厚130㎜

一、参数信息:

1.脚手架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):5.70； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.130；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

3.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

页脚内容 第一章综合说明 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

页脚内容 第一章综合说明

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.250×0.130 = 0.813 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)×0.900×0.250 = 0.675 kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

页脚内容 第一章综合说明

均布荷载 q = 1.2×(0.813 + 0.088) = 1.080 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.675=0.945 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.945×0.900 /4 + 1.080×0.9002/8 = 0.322 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 1.080×0.900/2 = 0.959 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.322×106/83.333×103 = 3.8 N/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 3.8 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 0.900×1.080/2+0.945/2 = 0.959 kN；

方木受剪应力计算值 T = 3 ×958.500/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.288 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木受剪应力计算值为 0.288 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!

页脚内容 第一章综合说明

4.方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.813+0.088=0.900 kN/m； 集中荷载 p = 0.675 kN；

方木最大挠度计算值 V= 5×0.900×900.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +675.000×900.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.453 mm； 方木最大允许挠度值 [V]= 900.000/250=3.600 mm；

方木的最大挠度计算值 0.453 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.080×0.900 + 0.945 = 1.917 kN；

支撑钢管计算简图

页脚内容 第一章综合说明

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.628 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.371 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.607 kN ；

钢管最大应力 σ= 0.628×106/5080.000=123.602 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；

支撑钢管的计算最大应力计算值 123.602 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计

页脚内容 第一章综合说明 值 205.000 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.607 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×5.700 = 0.736 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

页脚内容 第一章综合说明 NG3 = 25.000×0.130×0.900×0.900 = 2.633 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.652 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.900×0.900 = 2.430 kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.784 kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.784 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4. cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

页脚内容 第一章综合说明 l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；

上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7784.244/（0.530×4.000） = 30.035 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 30.035 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.006 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.006×(1.500+0.100×2) = 2.126 m； Lo/i = 2125.779 / 15.800 = 135.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.371 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7784.244/（0.371×4.000） = 42.908 N/mm2；

页脚内容 第一章综合说明

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 42.908 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

二） 楼板厚220㎜

一、参数信息:

1.脚手架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):5.70； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.220；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

3.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

页脚内容 第一章综合说明

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

页脚内容 第一章综合说明

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.250×0.220 = 1.375 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)×0.900×0.250 = 0.675 kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

页脚内容 第一章综合说明 均布荷载 q = 1.2×(1.375 + 0.088) = 1.755 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.675=0.945 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.945×0.900 /4 + 1.755×0.9002/8 = 0.390 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 1.755×0.900/2 = 1.262 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.390×106/83.333×103 = 4.684 N/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 4.684 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 0.900×1.755/2+0.945/2 = 1.262 kN；

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1262.250/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.379 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木受剪应力计算值为 0.379 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!

4.方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如

页脚内容 第一章综合说明 下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 1.375+0.088=1.463 kN/m； 集中荷载 p = 0.675 kN；

方木最大挠度计算值 V= 5×1.463×900.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +675.000×900.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.575 mm； 方木最大允许挠度值 [V]= 900.000/250=3.600 mm；

方木的最大挠度计算值 0.575 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.755×0.900 + 0.945 = 2.524 kN；

支撑钢管计算简图

页脚内容 第一章综合说明

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.827 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.806 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.017 kN ；

钢管最大应力 σ= 0.827×106/5080.000=162.771 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；

支撑钢管的计算最大应力计算值 162.771 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计

页脚内容 第一章综合说明 值 205.000 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.017 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×5.700 = 0.736 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

页脚内容 第一章综合说明 NG3 = 25.000×0.220×0.900×0.900 = 4.455 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.474 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.900×0.900 = 2.430 kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.971 kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.971 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4. cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

页脚内容 第一章综合说明 l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；

上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9971.244/（0.530×4.000） = 38.474 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 38.474 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.006 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.006×(1.500+0.100×2) = 2.126 m； Lo/i = 2125.779 / 15.800 = 135.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.371 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9971.244/（0.371×4.000） = .963 N/mm2；

页脚内容 第一章综合说明

钢管立杆的最大应力计算值 σ= .963 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

一）、首层层高5.7梁： 1）梁截面为300×700计算 梁模板支撑计算书

页脚内容 第一章综合说明

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.30； 梁截面高度 D(m):0.70 混凝土板厚度(mm):0.13；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.80； 梁两侧立柱间距(m):0.70；

承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 采用的钢管类型为Φ48×3.50；

页脚内容 第一章综合说明 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数

木材品种：杉木；

木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距(mm)：300.0； 面板厚度(mm)：18.0；

页脚内容 第一章综合说明 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：300； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M14； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；

页脚内容 第一章综合说明 β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

页脚内容 第一章综合说明 W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；

页脚内容 第一章综合说明 I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6 = 83.33cm3； I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

页脚内容 第一章综合说明

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×500.002= 1.65×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.65×105/8.33×104 = 1.976 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.976 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=11.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

页脚内容 第一章综合说明

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 9000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/1= 5.40 N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I--面板的截面惯性矩：E = 4.17×106N/mm2；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×500.004/(100×9000.00×4.17×106) = 0.061 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.061mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

页脚内容 第一章综合说明

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/2=1.65kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm；

外楞的最大弯距：M = 0.175×17.000×300.000 = 8.65×104N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 8.65×104/5.08×103 = 17.021 N/mm2；

页脚内容 第一章综合说明 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =17.021N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×0.30/1= 1.35 KN；

l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I--面板的截面惯性矩：I = 1.22×105mm4； 外楞的最大挠度计算值: ω =

1.146×1.35×103×300.003/(100×210000.00×1.22×105) = 0.016mm； 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 0.750mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.750mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

页脚内容 第一章综合说明 其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×105/1000 = 17.850 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000.00×18.00×18.00/6 = 5.40×104mm3； I = 1000.00×18.00×18.00×18.00/12 = 4.86×105mm4；

页脚内容 第一章综合说明

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.70×0.90=19.28kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；

q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

页脚内容 第一章综合说明

Mmax = 1/8×22.176×0.3002=0.249kN.m； σ =0.249×106/5.40×104=4.620N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =4.620 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×1.00= 18.20N/mm； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值: ω =

5×18.200×300.04/(384×9500.0×4.86×105)=0.416mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.416mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] =

页脚内容 第一章综合说明 300.0 / 250 = 1.200mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24.000+1.500)×0.700×1.000=17.850 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×1.000×(2×0.700+0.300)/ 0.300=1.983 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.300×1.000=1.350 kN；

2.方木的支撑力验算

均布荷载 q = 1.2×17.850+1.2×1.983=23.800 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×1.350=1.0 kN；

方木计算简图

页脚内容 第一章综合说明

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为： N1=4.578 kN； N2=4.578 kN；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 4.578/1.000=4.578 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×4.578×1.000×1.000= 0.458 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.458×106/83333.3 = 5.494 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值 5.494 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

页脚内容 第一章综合说明

其中最大剪力: V = 0.6×4.578×1.000 = 2.747 kN；

圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；

圆木方受剪应力计算值 T =2.75×1962.50/(416.67×50.00) = 0.26 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.259 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.400 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×3.815×1000.0004 /(100×9000.000×416.667×104)=0.6mm；

方木的最大允许挠度 [ω]=1.000×1000/250=4.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 0.6 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4.000 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

页脚内容 第一章综合说明

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=4.578 kN；

最大弯矩 Mmax=0.916 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=1.990 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.916×106/5080.0=180.236 N/mm2；

页脚内容 第一章综合说明 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 180.236 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.58 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

页脚内容 第一章综合说明 立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.578 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×4.800=0.744 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.70-0.30)/2)×1.00×0.35=0.294 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.00/2+(0.70-0.30)/2)×1.00×0.130×(1.50+24.00)=2.785 kN；

N =4.578+0.744+0.294+2.785=8.400 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；

页脚内容 第一章综合说明 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8400.216/(0.207×4.000) = 82.987 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 82.987 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.003 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.003×(1.500+0.100×2) = 1.990 m； Lo/i = 19.852 / 15.800 = 126.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8400.216/(0.417×4.000) = 41.195 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 41.195 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

2）梁截面为300×800计算 梁模板支撑计算书

页脚内容 第一章综合说明

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.30； 梁截面高度 D(m):0.80 混凝土板厚度(mm):0.13；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.80； 梁两侧立柱间距(m):0.70；

承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；

页脚内容 第一章综合说明 立杆横向间距或排距Lb(m):0.90； 采用的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数

木材品种：杉木；

木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；

页脚内容 第一章综合说明 面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：300； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

页脚内容 第一章综合说明 H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

页脚内容 第一章综合说明

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

页脚内容 第一章综合说明 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6 = 83.33cm3； I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；

页脚内容 第一章综合说明

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×500.002= 1.65×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.65×105/8.33×104 = 1.976 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.976 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=11.000N/mm2，满足要求！

页脚内容 第一章综合说明

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 9000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/1= 5.40 N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I--面板的截面惯性矩：E = 4.17×106N/mm2；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×500.004/(100×9000.00×4.17×106) = 0.061 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.061mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

页脚内容 第一章综合说明

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/2=1.65kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm；

外楞的最大弯距：M = 0.175×17.000×300.000 = 8.65×104N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 8.65×104/5.08×103 = 17.021

页脚内容 第一章综合说明 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =17.021N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×0.30/1= 1.35 KN；

l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I--面板的截面惯性矩：I = 1.22×105mm4； 外楞的最大挠度计算值: ω =

1.146×1.35×103×300.003/(100×210000.00×1.22×105) = 0.016mm； 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 0.750mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.750mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

页脚内容 第一章综合说明

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900.00×18.00×18.00/6 = 4.86×104mm3； I = 900.00×18.00×18.00×18.00/12 = 4.37×105mm4；

页脚内容 第一章综合说明

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.80×0.90=19.83kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；

q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

页脚内容 第一章综合说明

Mmax = 1/8×22.437×0.3002=0.252kN.m； σ =0.252×106/4.86×104=5.194N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =5.194 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.90= 18.68N/mm； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值: ω =

5×18.675×300.04/(384×9500.0×4.37×105)=0.474mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.474mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] =

页脚内容 第一章综合说明 300.0 / 250 = 1.200mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24.000+1.500)×0.800×0.900=18.360 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.900×(2×0.800+0.300)/ 0.300=1.995 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.300×0.900=1.215 kN；

2.方木的支撑力验算

均布荷载 q = 1.2×18.360+1.2×1.995=24.426 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×1.215=1.701 kN；

方木计算简图

页脚内容 第一章综合说明

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为： N1=4.571 kN； N2=4.571 kN；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 4.571/0.900=5.079 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×5.079×0.900×0.900= 0.411 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.411×106/83333.3 = 4.937 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值 4.937 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

页脚内容 第一章综合说明

其中最大剪力: V = 0.6×5.079×0.900 = 2.743 kN；

圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；

圆木方受剪应力计算值 T =2.74×1962.50/(416.67×50.00) = 0.26 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.258 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.400 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×4.232×900.0004 /(100×9000.000×416.667×104)=0.501mm；

方木的最大允许挠度 [ω]=0.900×1000/250=3.600 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 0.501 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.600 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

页脚内容 第一章综合说明

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=4.571 kN；

最大弯矩 Mmax=0.914 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=1.987 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.914×106/5080.0=179.965 N/mm2；

页脚内容 第一章综合说明 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 179.965 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.57 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

页脚内容 第一章综合说明 立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.571 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×4.800=0.744 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(0.70-0.30)/2)×0.90×0.35=0.246 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(0.90/2+(0.70-0.30)/2)×0.90×0.130×(1.50+24.00)=2.327 kN；

N =4.571+0.744+0.246+2.327=7.888 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；

页脚内容 第一章综合说明 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7887.6/(0.207×4.000) = 77.922 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 77.922 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.003 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.003×(1.500+0.100×2) = 1.990 m； Lo/i = 19.852 / 15.800 = 126.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7887.6/(0.417×4.000) = 38.681 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 38.681 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

六、拆模及模板的保养

页脚内容 第一章综合说明 1、梁、板底模必须由项目工程师下达拆模通知书，方可将指定位

置模板进行拆除。一般梁、板待砼强度等级达设计要求的75%以上，跨度大于8M的梁板及悬挑结构必须达100%以上方可拆除。特殊部位的悬挑梁必须等主体工程全部完毕后视情况确定什么时候拆除。

2、模板拆除过程中如发现质量问题应及时向工程技术人员汇报，会同监理共同处理合格后方可拆除。

3、每次拆除下的模板，均要将模板上的砂浆清理干净，对脱皮、起毛、边角损坏较严重的模板要及时更换，并满涂隔离剂，在砼浇筑前要对模板洒水湿润。

七、质量安全保证措施：

1、建立质量、安全生产领导小组机构。

2、认真贯彻执行《广东省建设工程高支系统施工安全管理办法的规定》。

3、制定严密安全管理制度，确保施工安全。

4、选择有经验、有技术施工人员进行施工。项目部管理人员到位，分管质安人员、不定时进行跟踪检查，现场监督，严格制止违章指挥和违章作业，凡发现安全隐患必须及时整改。

5、高支模材料质量合格，严格按施工方案进行施工。确保质量安全目标。

6、施工前，必须先熟悉图纸，严格按照图纸施工。

页脚内容 第一章综合说明 7、施工前要作好安全和质量技术交底工作，严格按施工图纸和规范进行施工，不得违章操作。

8、高支模施工现场应搭设工作梯，作业人员不得攀爬支撑上下，在施工期间无关人员不得进入支模底下，并由安全员设警示标志，现场监护。

9、高支模进必须在屋面大梁下口第二排水平系杆挂设安全网，以保证屋面支模人员的安全。高支模搭设完毕后，经有关部门审批验收合格签证后，方能进行钢筋安装。

10搭设支撑时要注意安全，外脚手架要按要求提前搭设到位，安全网要封好绑牢；

11操作圆盘锯，架设电线等时要严格遵守《施工现场临时用电安全技术规程》和《木工手册》上的有关规定，不得在圆盘锯上打砂轮片确保施工安全；

12证砼构件成形后的质量和观感要求，模板工程作为专项工程验收，严格执行“三检制”，把好质量关；

13严格控制柱的垂直度、轴线，支模时用吊线锤和激光经纬仪调整校正。在浇捣层处搭设平台和溜槽，便于操作；

14项目专职质安员要会同工长对模板支撑及模板的工程质量进行严格自检后再上报业主、监理验收。特别对柱、墙的垂直度，轴线尺寸和梁的轴线尺寸、板的平面标高等，要严格按施工验收规范要求，复查无误方可进入下步工序施工；

页脚内容 第一章综合说明 15砼浇筑进程中，应派专人检查模板支撑，发现问题及时加固支撑，以避免发生爆模造成更大损失；

(一).质量要求

1.模板及其支架必须具有足够的刚度、强度和稳定性，其支架的支撑部分有足够的支承面积。

2.模板的下口及大模板与角模板的接缝处要严密，不得漏浆。 3.模板安装好后，应仔细检查各部构件是否牢固，在浇筑砼过程中要派人值班检查，如发现变形，松动等异常现象，要及时修整加固，防止胀模。

4.固定在模板上的预埋件和预留洞派人埋设,不得遗漏,安装要牢固,位置要准确,并与水、电及其他专业密切配合,施工技术人员对其标高、轴线、几何尺寸等按设计图纸和规范要求认真自检,互检及交接检,同时做好记录。

5.每块模板拆除后必须认真清理,对边角表面损坏的要更换, 并满涂隔离剂。

6.模板安装的允许偏差:

在施工过程中，班组必须按下述允许偏差提高一级标准，进行自检，

合格后提交专职质检员验收，验收合格后，方可进行下道工序或砼浇筑工作，确保工程质量。

项次 项 目 页脚内容 允许偏差第一章综合说明 （mm） 1 2 3 尺寸 4 5 6 7

(二)、模板工程质量保证措施 1、建立健全的质量保证措施。

2、组建模板工程施工技术质量管理班子，由项目工程师、施工员、质检员和木工班组长组成。

3、经常组织有关施工员、质检员、木工班组长和木工技术骨干学习国

4、家现行技术标准及施工验收规范，掌握规范要求，确保施工过程中正确贯彻执行。

5、熟悉施工图纸，掌握重点难点，预先提出图纸上的问题，并及时解决，尽量避免以后在施工中因设计原因而造成返工现象，确保工程施工顺利进行。

6、由专职施工员根据规范、施工图纸、施工组织设计、专项方

页脚内容 轴线位移 底模上表面标高 截面 基础 柱,梁,墙 5 ±5 ±10 +4,-5 6 2 5 10 每层垂直度 相邻板表面高低差 表面平整度 预留洞中心线位置 第一章综合说明 案，以及公司内部作业指导书等编写好的分项工程技术质量交底卡，并在施工前组织技术人员学习，作详细的书面和口头交底。

7、原材料、成品、半成品的采购及使用，坚持质量检验制度。 8、严格控制墙、柱模板的垂直度、平整度。 9、严格控制模板的拼缝，杜绝漏浆

10、砼楼面上放线时，精确的放出轴线、边线的控制线，以便校核。 11、施工中严格执行三检制度，上一工序不合格不得进行下一工序。

板拆除后要清理保养，满涂隔离剂，天气干燥及太阳曝晒时，要注意洒水湿润模板。

12、浇筑前要对模板洒水湿润。

八、 环境/职业健康安全保证措施

（一）、模板施工的要求:

1.模板支撑不得用腐朽,劈裂的材料,顶撑应垂直,底部平整坚实,并用纵横水平杆和剪刀撑拉牢。

2.支模时按工序进行,模板没有固定前不得进行下道工序,禁止利用拉杆, 支撑攀登。

3.支设梁应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。

4.模板捆绑起吊必须捆紧绑牢，并派专人指挥吊运，不得高空掷物。

页脚内容 第一章综合说明 （二）、模板支撑体系及安全防护的要求:

1、满堂模板支架的支撑应符合以下要求：

(1)、满堂模板支架的四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置

（2）、高于4米的模板支架，其两端与中间每隔四排支架立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑 2、剪刀撑的构造应符合以下要求：

（1）、每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45度～60度之间。

剪刀撑斜杆与地面的倾角（度） 剪刀撑跨越立杆的最多根数（根）

（2）、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合搭接规定。 （3）、剪刀撑斜杆应用直角扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或用旋转扣件固定在与之相交的立杆上。

（4）做好转换层框支梁绑扎钢筋的临时脚手架的防护。 （三）、模板体系拆除的要求:

1.模板支撑拆除必须按规范和设计规定，同时要有书面拆模通知单方可进行。

2.拆模应经过施工技术人员同意，操作时按顺序分段进行，严

页脚内容 45 7 50 6 60 5 第一章综合说明 禁猛撬，硬砸，以防大面积塌落或拉倒而伤人。完工前不得留有松动的模板，拆下的模板应及时吊运至指定地点，集中堆放，防止钉子扎脚。

3.拆模必须拆除干净彻底，不得留有悬空模板。所有已活动的模板、牵杠、顶撑必须运离现场。

4.拆模高处作业时，应配有登高用具或搭设支架，必要时应戴安全带。

5.拆模现场必须有专职安全员监护。

（四）、浇筑砼时必须有一定数量的木工在现场值班，值班木工必须有责任感。做到砼浇筑到什么地方，检查到什么地方。如发现什么异常现象，必须立即通知停止砼浇筑，重新加固，直至完全安全后方可继续浇筑。做到把安全隐患消灭在萌芽状态，决不事后分析、事后解决。

（五）、所有施工人员必须正确使用“三宝”,施工前做好“四口五临边”的防护检查,以防止高空坠落,高空坠物。

（六）、排架的搭设必须由持证架子工搭设。架子工施工时必须做好个人防护，正确戴好“三宝”，及防滑鞋、手套。

（七）、雨季施工时，对高耸结构的模板作业应安装避雷设施，五级以上大风天气，不得进行大模板的拼装和吊运作业。 （八）、对施工中的用电要求:

1、全部配电箱及开关箱均用金属外壳，并安装漏电开关保护 装置且有门、有锁、有防雨措施，并统一编号专人管理。

页脚内容 第一章综合说明 2、施工应派电工值班，其他任何人不得私拉乱接 3、必须做到一机一闸一漏电保护。

4、所有使用的电锯，手电锯，电钻等手电动用具要有漏电开关保护装置和防护罩。

5、夜间施工，施工现场必须要有足够的照明。 （九）、防火施工技术措施:

1. 建立健全的木工房防火制度，增强防火意识，按规定设置明显 防火标志和标牌，配有有效的消防器材。

2. 强化消防安全检查制度，由各级领导负责组织，有关职能人员 参加，查出的事故隐患，要定人、定措施、限期整改。

3. 进入现场施工区域内严禁吸烟和随便使用明火。并设置灭火器 材和消防用水池，特别是木作间必须配备一定数量的灭火器，并及时清理木屑、刨花。

4. 消防器材不得随便挪作他用，并保持其周围道路畅通。 二、 文明施工和环境保证措施

1、严格控制人为噪声和作业时间，一般晚10点到次日早上6 点之间停止噪声作业，特殊情况应报请有关部门审批，同意后方可通宵施工。

2、现场的施工设备及机具布置，原材料、成品、半成品的堆放位置严格按施工现场平面图布置。材料必须堆放整齐。

3、按消防规定，在现场电房、木作间、仓库、电梯口、楼梯口施 工作业面等部位设有消防器材，并培训一定数量的消防人员，成立消

页脚内容 第一章综合说明 防小组，防止火灾事故发生 。

4、成立专门的急救医疗小组，认真学习急救医疗知识，以解决施工过程中的各种突发事件。同时也要定期、不定期的组织所有施工人员学习，让每一个人都有防护和急救的知识。

5、工地设有医务室，设置常用医疗器械和医疗卫生用品。 6、操作地点要保持干净整洁。施工垃圾及废弃材料必须集中堆放， 及时运走。并定期请卫生防疫部门清理“四害”

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