《桥梁工程》课程设计

设计条件：

所选题号为18，五梁式，公路-Ⅱ级，标准跨径Lb=25m。 根据设计条件，查阅《公路桥涵设计通用规范》JDG G60-2004（以下简称《公桥规》）第2页表1.0.11可知此桥属中桥；查阅《公桥规》第2页表1.0.9可知其设计安全等级为二级；查阅《公桥规》第24页表4.3.1-1可知当汽车荷载为公路-Ⅱ级时公路等级应为二级或三、四级公路，现假定为二级公路，且设计速度为60km/h，查阅《公桥规》第9页表3.3.1-1及表3.3.1-2，得车道宽度必须大于3.5m，该桥梁为双车道桥梁，为改善行车条件必须充分利用桥梁宽度增加行车道宽度，因此不设中间带。每车道宽度为（900/2）cm。取桥面横坡度为1.5%。

一、拟定上部结构尺寸

根据《公桥规》第14页3.6.4条规定，取人行道桥面铺装厚为80mm，则桥面中心线处的桥面铺装的厚度为80mm+（9000/2）mm×1.5%=148mm。

桥面净宽为11m，结构形式为五梁式，可取主梁中距为2.0m，翼板宽200cm，主梁梁肋20cm。

高跨比在1/15到1/25之间，即梁高在25×1/15m到25×1/25m之间，最后取定主梁高为1.5m。

横隔梁高h=(3/4)H=1.1m=110cm，梁肋宽取15cm；设5道横隔梁，间距取612cm。计算跨径：L=2450cm。

桥梁的横断面示意图及T梁的尺寸图如下：

图（1）

图（2）

一、行车道板（翼缘板）的设计与计算 行车道板采用铰接悬臂板形式。

1

桥面铺装层厚为

814.811.4cm，普通混凝土体积质量为2c124KN/m3，钢筋混凝土悬臂板体积质量取c225KN/m3。

1、 恒载及其内力 (1) 每延米板体的恒载

桥面铺装：g10.1141.0242.736KN/m

0.10.151.0253.125KN/m T梁翼板：g22恒载合计为：gg1g22.7363.1255.861KN/m (2) 每米宽板条每延米的恒载弯矩

lb2.00.20.9m 悬臂板的悬挑长度：l022每延米恒载弯矩：

MAg121gl05.8610.922.374KNm

22每延米恒载剪力：

QAg0.5(Lb)g0.5(2.00.2)5.8615.275KN

2、 公路-II级产生的内力

根据《公桥规》第24页表4.3.1-2，汽车后轴重P=140KN，轴距为1.4m，轮距为1.8m。

有效分布宽度为：

aa12hd2l00.220.1141.420.93.628

根据《公桥规》，汽车冲击系数0.3，则作用于每米宽板条上弯矩为：

2

2PbMAP(1)l04a421400.11420.81.30.9

43.628416.128KNm作用与每延米行车道板上的剪力：

QAPP1401210.3225.083KN

4a43.6283、 设计内力计算

按正常使用极限状态进行内力组合，弯矩设计值为：

MAMAgMAP2.37416.12818.502KNm

QAQAgQAP5.27525.08330.358KN 剪力设计值为：

按承载能力极限状态进行内力组合，弯矩设计值为：

MA1.2MAg1.4MAP1.2(2.374)1.4(16.128)25.428KNm 剪力的设计值为：

QA1.2QAg1.4QAP1.25.2751.425.08341.446KN

4、 行车道板截面强度及配筋计算

拟采用混凝土的强度等级为C50，受力钢筋采用HRB335，查《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004 (以下简称《公预规》)第25页表5.2.1可知混凝土强度等级为C50、钢筋种类为HRB335时相对极限受压区高度b0.56。 查《公预规》表3.1.4和表3.2.3-1得

3

fcd22.4MPa fsd280MPa

'fsd280MPa查《公预规》第5.1.5条得 01.0

拟采用単筋矩形截面形式。

假设as38mm，则有效受压区高度h01253887mm，根据《公预规》第25页5.2.2公式5.2.2-1

x0Mdfcdbxh0

2x1.025.4281022.41x87

23求得x15mm

根据《公预规》第25页5.2.2公式5.2.2-2

fsdAsfcdbx

Asfcdbx22.41000151200mm2选用HRB335φ14间fsd2802距100mm，As153.9101539mm，取保护层厚度为30mm，

h0125(30配筋验算如下：

14)88mm 2根据《公预规》第25页5.2.2公式5.2.2-2

fsdAsfcdbx

fsdAs2801539x19mm

fcdb22.41000

4

xfcdbxh0

2=22.410001988>0Md =25.428MPa

《公预规》25页5.2.2bh00.568849mmx19mm满足条要求。

板的配筋同时也满足《公预规》9.2条的构造要求。 斜截面验算：

1961033.410MPa 20.501032ftdbh00.501031.01.83100088 80.520KN41.446KN即满足0Vd0.501032ftdbh0，根据《公预规》5.2.10条，

当满足此式时可以不进行斜截面抗剪承载力验算，只需按9.3.13条构造要求配置箍筋。

因此，板内分布钢筋采用R235φ8（公称截面面积50.27mm2）

10050.27150.268%，钢筋，间距按15cm配置，配筋率为sv1251000保护层取30 mm，各种参数都符合构造要求。 一、 主梁内力计算 1、 恒载计算

沿主梁方向每延米桥面铺装恒载：

g10.114101.02427.360KN/m；

5

沿主梁方向每延米T梁翼板恒载：

0.10.15g2520.21.02528.125KN/m2

人行道板厚设计成平均厚度为10cm，则每延米恒载：

g30.1021255KN；

栏杆高1.2m，每延米恒载：g40.32=0.6KN；

横隔梁间距为490cm，在主梁范围内总共设有5道，高110cm，梁肋宽15cm，每道横隔梁总长度为2004204720cm，重度取25KN /m，每延米恒载：

g55(1.100.157.2)25/255.940KN/m

主梁梁肋每延米恒载：g6(0.21.51)25537.5KNm 最后得桥梁上部结构每延米恒载为：

g总g1g2g3g4g5g627.36028.12550.65.94037.500 104.525KN/m每根主梁分担的每延米恒载：

gg总5104.525520.905KN/m

2、 活载内力计算 (1)

各主梁横向分布系数的计算

（注：主梁编号由左到右一次为1～5） (A)支座处各主梁的横向分布系数

在支座处或支座附近，荷载的绝大部分均通过相邻的主梁支座直

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接传到桥台。在从集中荷载直接作用在端横隔梁上的情形来看，虽然端横隔梁是连续与几根主梁相连接，但由于主梁的间距较小，且支座的弹性压缩和主梁的压缩变形微小，显然端横隔梁上荷载将主要传至相邻的两根主梁支座上。因此，用杠杆原理法计算支座处横向分布系数是完全可行的。

按照杠杆原理绘制1、2、3号梁的荷载横向影响线如下三个图：

图（3）

车道荷载：

11mcqq1.0000.1000.550

22人群荷载：

7

mcrr1.500

图（4）

车道荷载：

11mcqq1.0000.1000.3500.725

22人群荷载：

mcrr0.500

8

图（5）

车道荷载：

11mcqq1.0000.1000.350.725

22人群荷载：

mcrr0

(B)跨中各主梁横向分布系数

该桥在跨中、四分之一跨度处及支座处均设有横隔梁，所以具有

9

B100.410.5。因此，可以可靠的横向联结且桥的宽跨比L24.5用偏心压力法计算跨中的横向分布系数。

根据第2页T梁尺寸图，计算其截面参数如下：

（1） 抗弯惯性矩I和抗扭惯性矩IT:

101512.5cm 翼缘板换算平均高度：h12截面面积：A2002012.5201505250cm

2截面对上边缘的静矩：

S2002012.512.515020150239062.5cm2 22则主梁截面重心位置ax主梁的抗弯惯性矩I：

S239062.545.5cm； A52502I2002012.5312312.52002012.545.522201501502015045.512211731312.5cm2主梁的抗扭惯性矩IT:

12.5t0.06250.1,故c0.333， 对于翼缘板：

b20020t0.145，对于梁肋：用内插法求得c0.303，

b15012.5IT0.33320012.530.30315012.5203463378.1cm4(2) 计算抗扭修正系数

10

n5时，1.042，并取G0.425E12GITL1EIB

12463378.124.511.0420.42511731312.5100.90498(2)

5计算横向分布影响线竖标值

2222 ai22.022.040m

i1考虑抗扭修正后，1号梁的横向分布影响线竖标值为：

a1115ni1212ai2122.010.904980.562 54022.010.904980.162 54022a1155ni12ai 11

图（6）

车道荷载：

11mcqq0.5620.3990.2810.1150.679

22人群荷载：

mcrr0.653

考虑抗扭修正后，2号梁的横向分布影响线竖标值为：

2.022.0a2a1112150.904980.381

n5402aii1 12

2.02.02a2a5112550.904980.019

n5402aii1

图（7）

车道荷载：

1mcqq210.3810.3000.2410.1590.1000.0190.6002

人群荷载：

mcrr0.426

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考虑抗扭修正后，3号梁的横向分布影响线竖标值为：

022.0a3a1113150.904980.2

n5402aii102.02a3a5113550.904980.2n5402aii1

图（8）

车道荷载：

11mcqq0.260.600

22

14

人群荷载：

mcrri0.20.20.4

由于桥梁结构的对称性，主梁4和主梁5分别与主梁2和主梁1对应，故不需要另行计算。

支座附近和跨中的荷载横向分布系数汇总如下：

支座 跨中 横向分布系数 汽车荷载 人群荷载 汽车荷载 人群荷载 1号梁 2号梁 3号梁

跨中弯矩是简支梁纵筋配筋控制因素，通过比较可知，1号主梁的跨中受力最不利，在跨中其横向分布系数为：

0.550 0.725 0.725 1.500 -0.500 0.000 0.679 0.600 0.600 0.653 0.426 0.400 mcq0.679 mcr0.653

为了便于施工维护，设计时使5根主梁的尺寸、配筋完全相同，只要1号梁跨中能满足设计要求，则其他主梁也必然能满足要求，因此，只需对1号梁进行纵筋配筋设计和验算。

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横向分布系数沿主梁方向变化情况

图（9）

(3)

内力计算

①结构重力（恒载）内力计算

在前面已经求得每根主梁分担的每延米恒载为：

qkgg总5104.525520.905KN/m

112恒载产生的弯矩方程：Mxqlxqx

22列表计算恒载产生的弯矩如下：

恒载 1/8跨度处 1/4跨度处 3/8跨度处 1/2跨度处

弯矩值（KN/m） 686 1176 1470 1569 16

1恒载产生的剪力方程：Vqlqx

2列表计算恒载产生的剪力如下：

恒载 支座处 跨中

②可变作用（车道荷载及人群荷载）内力计算

据《公桥规》4.3.1条，公路-II级车道荷载的均布荷载及集中荷载为公路-I级的0.75倍。下面先求计算跨径为24.5m时对应的均布荷载及集中荷载：

内插法求集中荷载：

剪力值（KN/m） 256 0 360180P18024.55258KN/m

505'K均布荷载：qk10.5KN/m

计算跨径为24.5m时对应的公路-II级的车道荷载为：

集中荷载：Pk0.75Pk0.75258193.5KN 均布荷载：qk0.75qk0.7510.57.875KN/m 计算汽车荷载的冲击系数： 结构跨中处的单位长度质量（KN/m）：

'''20.905KN/m103mc2130.989Kg/m

9.81查《公桥规》表3.1.5得标号为C50的混凝土弹性模量

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EC3.45104MPa3.451010Pa

又已求得跨中截面惯性矩

IC11731312.5cm40.117313125m4

计算跨径L=24.5m

据《公桥规》条文说明4.3.2条简支梁桥的自振频率：

f12L2EICmC224.523.4510100.1173131253.6046Hz2130.985 据《公桥规》4.3.2条，当1.5Hzf14Hz时，

0.1767lnf0.01570.1767ln3.60460.01570.211

分别作1/8、1/4、3/8、1/2跨度处截面的主梁弯矩影响线：

图（10）

18

图（11）

图（12）

19

图（13）

汽车荷载及人群荷载都是移动荷载，其内力计算公式：

S1mqkPkymax

式中：

——汽车冲击系数，人群=0；

——内力影响线的面积； ymax——内力影响线的最大竖标值；

m——荷载横向分布系数； 其他符号意义同前所述。

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汽车荷载产生的弯矩列表计算如下：

冲击系横向分影响线最大影响线面均布荷集中荷1号梁 数 布系数 汽车荷载 μ m (m) 2.680 4.594 5.742 6.125 1/8跨度处 0.211 0.679 1/4跨度处 0.211 0.679 3/8跨度处 0.211 0.679 1/2跨度处 0.211 0.679

人群荷载产生的弯矩列表计算如下：

人

群

均

布

荷

载

标

准

值

为

竖标值 积Ω 载qk 载Pk 弯矩值 (KNm) 639 1095 1369 1460 (m2) (KN/m) (KN) 32.826 56.273 70.342 75.031 7.875 7.875 7.875 7.875 193.5 193.5 193.5 193.5 3.0KN/m2，

qk3.01.03.0KN/m跨中人群荷载的横向分布系数为0.653。

横向分布影响线最影响线面积均布荷载1号梁 系数 人群荷载 m 1/8跨度处 1/4跨度处 3/8跨度处 1/2跨度处 0.653 0.653 0.653 0.653 （m） 2.680 4.594 5.742 6.125 大竖标值 Ω (m2) 32.826 56.273 70.342 75.031 弯矩值 (KNm) 64 110 138 147 qk (KN/m) 3.0 3.0 3.0 3.0 作支座处及跨中截面的剪力影响线：

21

图（14）

图（15）

22

汽车荷载产生的剪力列表计算如下（集中荷载取1.2Pk）：

影响线最影响线面均布荷集中荷载剪力1号梁 冲击系横向分布系大竖标值汽车荷载 数μ 数m （m） 支座处 0.211 mo0.550 1.000 跨 中

人群荷载产生的剪力列表计算如下：

1号梁 横向分布系影响线最大竖影响线面积均布荷载剪力值人群荷载 数m 标值（m） 1.000 0.500 Ω(m2) 12.25 6.125 (KN/m) 3.0 3.0 (KN) 31 12 0.211 mc0.679 0.500 积Ω 载qk 1.2Pk 值 (KN) 231 135 (m2) (KN/m) (KN) 12.25 6.125 7.875 7.875 232.2 232.2 支座处 mo1.500 跨 中 mc0.653 ③内力组合

按《公桥规》4.1.6条，公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时可按如下组合极限设计：

nm基本组合：0Sud0GiSGiKQ1SQ1KCQjSQlK

j2i1安全等级为二级01.0；按表4.6.1Gi1.2；Q11.4；

23

Qj1.4；c0.80。

按《公桥规》4.1.7条，公路按正常使用极限状态设计时，采用一下两种组合：

1、 作用短期效应组合

SSdGiK1jSQjK

i1j1mn2、 作用长期效应组合 Sldi1mGiK2jSQjK

j1n各系数的意义详见《公桥规》4.1.6条及4.1.7条。 将各个数代入公式，列表计算荷载组合如下： 弯矩作用组合：

作用短作用长汽车荷人群荷载1号梁 恒载弯矩载弯矩弯矩组合 值(KNm) 值(KNm) (KNm) (KNm) (KNm) 1/8跨度处 686 1/4跨度处 1176 3/8跨度处 1470 1/2跨度处 1569

24

基本组合期效应期效应弯矩值(KNm) 组合组合639 1095 1369 1460 64 110 138 147 1790 1119.9 922.99 3068.6 1919.8 1582.3 3835.7 2399.7 1977.8 4091.4 2559.7 2109.7

剪力作用组合：

汽车荷人群荷1号梁 恒载剪载剪力载剪力剪力组合 力(KN) (KN) 支座处 跨 中 256 0 231 135 (KN) 31 12 (KN) (KN) (KN) 664.9 420.5 344.7 202.6 90.1 49.4 基本组合应组合应组合短期效长期效注：作用短期效应和作用长期效应组合时汽车荷载不计冲击力，可由计入冲击力时的设计值除以（1+）即可（=0.211）。

二、 截面设计 1、抗弯纵筋设计

bf2.0m；根据《公预规》4.2.2条，翼缘板宽度hf0.125m。

据《公预规》表3.1.4，C50混凝土fcd22.4MPa，

'据表3.2.3-1，HRB335钢筋的fsdfsd280MPa；ftd1.83MPa；

''据表9.1.1，环境为I混凝土保护层厚度取30 mm。

假设as120mm，h0has15001201380mm。 当受压区高度xhf0.125m时

' 25

xfcdbfxh02'012522.4200012513802 61.0107378KNmMud4091.4KNm说明可按第一类T梁进行配筋设计。

x由《公预规》公式5.2.2-1的变形公式0Mdfcdbfxh0得

2'x67.85mm，取x68mm。

代入公式fcdbfxfsdAs求得

'As10550mm2，钢筋选用10φ36和2φ32 ， As101018.002804.2011788.4mm2

代入fcdbfxfsdAs得x73.7mm。

采用多层焊接骨架钢筋形式，焊缝宽度为2.5mm，由此可计算

'as1018030362.52.521608.4303652.55.53211788.4143mm

h0has15001431357mm

代入下式：

26

xMufcdbfxh02'73.76 22.4200073.713571024359KNm0Mud4091.4KNm满足跨中抗弯设计要求。

As11788.44.34%，P1004.34 跨中纵筋配筋率：bh2001357穿过支座的纵筋不少于总纵筋的20%，因此必须有4条φ36穿过支座。对于支座处：

2.5as303667.25mm

2h0has150067.251432.75mm

101841.42%，P1001.42 支座处纵向配筋率：2001432.75平均有效高度：

13571432.751394.9mm

2平均纵向配筋率：4.341.4222.88

(45ftd)(100fsd)451.83(100280)0.29%

符合《公预规》9.1.12条对纵筋配筋率的要求。

2、 抗剪斜截面设计

27

0.51fcu,kbh00.51502001357103 959.55KN0Vd664.9KN符合主梁抗剪截面的要求。

由剪力包络图得剪力方程：

Vx664.9664.9202.6x664.937.739x

24.52距支座0.5H处剪力值：

1.5Vd664.937.739636.6KN

2'混凝土和箍筋承担的剪力：Vcs0.6636.6382.0KN 在剪力包络图中作水平线V=382.0KN，水平线以上的剪力由弯起钢筋承担，需要设置弯起钢筋的范围：

664.9382.0lsb12.257.496m

664.9202.6箍筋采用双肢形式，直径为φ10，单根截面积为78.54mm2。 平均纵向配筋率：3.252.50，代入下式时取2.50，

Sv0.242(20.6P)fcu,kAsvfsvbh02(0.60Vd')20.242(20.62.50)50(78.542)2800.21.3932(0.61.0636.6)20.552m取箍筋间距为150mm,配筋率为：

28

svAsv78.5420.524%0.12% Svb150200箍筋配置完全符合《公预规》9.3.13条的要求。

在支座到跨度为H处的梁段由于剪力较大，为加强主梁抗剪能力，箍筋间距取100mm。 斜筋设计

第一排斜筋，在距支座0.5H处:

Vsb1Vd'Vcs636.6382.0254.6KN,

Vsb1254.6103Asb11715mm2

0.75fsdsins0.75280sin45设置两根φ36的斜筋，Asb12036mm，斜筋水平投影长度

23636150030102.5303622.521314.5mm222.51432.75mm。 。有效高度h0150030362此截面纵筋面积为As101844072mm 抗弯承载力设计值：

由fcdbfxfsdAs，得x25.5mm；

'2xMufcdbf'xh0225.5622.4200025.51432.7510 21622.2KNm第二排弯起钢筋

29

Vd2664.937.739x664.937.7391.276616.7KN Vsb2Vd2Vcs616.7382.0234.7KN Asb2Vsb2234.71031581mm2 0.75fsdsins0.75280sin452弯起两根φ36的纵筋，Asb12036mm，斜筋水平投影长度

2.51432.75mm。 1314.5mm。有效高度h0150030362此截面纵筋面积为As125745028mm 抗弯承载力设计值同上，即Mu1622.2KNm

第三排弯起钢筋

2Vd3664.937.739x664.937.739(1.31451.3145)565.7KN Vsb3Vd3Vcs565.7382.0183.7KN

Asb3Vsb3183.71031237mm2 0.75fsdsins0.75280sin452弯起两根φ36的钢筋，Asb22036mm，斜筋水平投影长度1276mm。有效高度h0150030361.52.51413.5mm。此截面纵筋面积为As101866108mm 抗弯承载力设计值：

由fcdbfxfsdAs，得x38.2mm；

'2xMufcdbfxh02'38.2622.4200038.21413.510 22386.3KNm

30

第四排弯起钢筋

Vd4664.937.739x664.937.739(1.314521.276)517.5KN Vsb4Vd4Vcs517.5382.0135.5KN

Asb4Vsb4135.5103913mm2 0.75fsdsins0.75280sin452弯起两根φ36的钢筋，Asb32036mm，斜筋水平投影长度1237.5mm。为简化计算并偏于安全考虑，有效高度

h01500303622.51.51394.25mm。此截面纵筋面积

为As101888144mm 抗弯承载力设计值：

由fcdbfxfsdAs，得x50.9mm；

'2xMufcdbfxh02'50.9622.4200050.91394.2510 23121.3KNm第五排弯起钢筋

Vd5664.937.739x664.937.739(1.314521.2761.2375)470.8KN

Vsb5Vd5Vcs470.8382.088.8KN

Asb5Vsb588.8103598mm2 0.75fsdsins0.75280sin45 31

弯起两根φ32的钢筋，Asb31608.4mm，斜筋水平投影长度1201mm。有效高度取跨中时的有效高度此截面纵筋面积为h0150030362.52.521375mm。

2As10181010180mm2

抗弯承载力设计值：

由fcdbfxfsdAs，得x63.6mm；

'xMufcdbfxh02'63.6622.4200063.6137510 23827.2KNm 第六排斜筋

Vd6664.937.739x664.937.739(1.314521.2761.23751.201) 425.5KNVsb6Vd6Vcs425.5382.043.5KN Asb6Vsb643.5103293.0mm2 0.75fsdsins0.75280sin45设置两根φ20的斜筋，Asb3314.22628.4mm，斜筋水平投影长度1201mm。有效高度为跨中时的有效高度h01357mm。此截面纵筋面积为As11788.4mm

抗弯承载力设计值等于跨中抗弯承载弯矩值

22Mu4359.0KNm。

32

此时配有斜筋的梁段长度为：

1.314521.2761.23751.2011.2017.545mlsb7.496m不需要再设斜筋。

绘制弯矩包络图及剪力图如下：

图（16）

33

图（17）

三、 裂缝宽度验算及挠度验算

《公预规》6.1.1条规定，进行抗裂、裂缝宽度和挠度验算时，短期效应组合及长期效应组合可不计汽车冲击系数，跨中弯矩短期效应组合Ms27471.2112268KNm，长期效应组合

Ml22171.2111831KNm。

1、裂缝宽度验算：

据《公桥规》6.4.3条，裂缝最大宽度计算公式：

WtkC1C2C3 （mm） Es0.2810式中： C11.0；

34

ss30d

C210.5C31.0；

Nl2109.710.51.4； Ns2559.7Ms2559.7106ss183.9MPa；

0.87Ash00.8711788.41357 ES2.010MPa；

2ndii35dendii1i1310362232235.40mm； 1036232i 0.04340.02；

把各个参数代入裂缝最大宽度公式得

183.93035.40Wtk1.01.41.00.175mm0.20mm52.0100.28100.02

符合《公预规》6.4.2条要求。 2、挠度验算：

（1）T型截面的几何特征参数计算 A、全截面

ESES2.01055.797 4EC3.4510 35

121''2bhbfbhfES1Ash02x2bhbf'bhf'ES1As1122001500220002001255.797111788.4135722200150020002001255.797111788.4543.03mm换算截面惯性矩：

11'31'32'3I0bhxbfxbfbxhfES1Ash0x3331132001500543.032000543.03333132000200543.0312535.797111788.41357543.032.4647526561011mm4抗裂边缘的弹性惯性矩：

2I02.4647526561011W02.575579857108mm3

hx1500543.03换算截面重心轴以上部分面积对重心轴的面积矩：

12S0bxbf'bhf'x0.5hf'21200543.0322000200125543.030.5125 21.37607408108mm3换算截面积：

36

A0bf'bhf'ES1As20002001255.797111788.4 2.81549105mm2

B、开裂截面

A''bbhffESAsb20002001255.79711788.4200'f

1466.6mmbBbhf'22ESAsh0b2000200125225.79711788.41357200

1.067963106mm2xA2BA1466.621.0679631061466.6 327.5mm换算截面惯性矩：

1'31'2'3IcrbfxbfbxhfESAsh0x3311332000327.52000200327.5125 335.79711788.41357327.59.08641010mm4据《公预规》6.5.1条，受弯构件的刚度计算公式：

2 37

BB0McrMcrB01MsBcrMs22

式中：

B00.95EcI00.953.451042.46475265610118.078226831015(Nmm2)

2S021.37607408108 1.0686 8W02.57557985710McrftkW0 1.06862.652.57557985710

87.29350108NmmBcrEcIcr3.451049.08641010 3.1348081015Nmm2代入刚度计算公式得

827.29350107.29350108.0782268310152559.710612559.71063.13480810155.77501015Nmm28B8.07822683101525.7750106KNm2按短期荷载效应组合，简支梁跨中最大挠度:

25MSl5f48B48简支梁最大挠度：

22559.7KNm24.5m625.775010KNm据《公预规》6.5.3条，1.45，考虑挠度长期效应的影响，

0.0277m，

38

f1.450.02770.0402m

11l24.50.0408m 60060011l24.50.0153m 1600160011lfl，即符合《公预规》6.5.3条的要求，据6.5.51600600条，必须设预拱度。

3、预拱度设置

结构自重产生的跨中弯矩为1569KNm，1/2可变荷载频遇值对应的弯矩为0.51.414600.81.41471104KNm，预拱度的

25Ml251569110424.5计算：f0.0288m。 648B485.7960410

39